FL =, (32)
де N F Про = 4 Г— 10 6 1 і N 2 , , отже К < sub> FL1 = К FL2 = 1
За таб.3.1 визначаємо напруга, що допускається вигину, відповідне числу зміни напружень N F Про .
Для шестерні
[Пѓ] FО1 = 1,03 Г— HB 1ср , (33)
[Пѓ] FО1 = 1,03 Г— 248,5 = 256 Н/мм 2 припускаючи що m <3 мм,
Для колеса
[Пѓ] FО2 = 1,03 Г— НВ 2ср , (34)
[Пѓ] FО2 = 1,03 Г— 221 = 227,63 Н/мм 2
так як передача реверсивна зменшуємо на 25%
[Пѓ] F2 = 227,63 Г— 0,75 = 170,75 Н/мм 2
[Пѓ] F1 = 256 Г— 0,75 = 192 Н/мм 2
Складаємо таблицю
Таблиця 2 - Механічні характеристики матеріалів передач редуктора
Елемент
передачі
Марка матеріалу
D перед
S перед
Термооб
работка
НRC е
НВ ср
Пѓ В
Пѓ - 1
Пѓ Т
[Пѓ] H
[Пѓ] F
Спосіб заливки
Н/мм 2
Черв'як
Ст 40Х
125/80
З + ТВЧ
45
900
410
750
-
-
Вінець колеса
БрА10Ж4Н4
-
Ц
-
700
-
460
151
112
Шестерня
Ст 40Х
200/125
У
248,5
900
410
750
456,8
192
Колесо
Ст 45Л
315/200
у
221
680
285
440
456,8
170,75
4. Розрахунок закритою черв'ячної передачі
Міжосьова відстань а W , мм визначаємо за формулою
а W = 61 Г—, (35)
де Т 2 - обертаючий момент на валу черв'ячного колеса, Т 2 = 231,16 Нм
а W = 61 Г— = 132,029 мм
Приймаємо по ГОСТ а W = 140 мм
Число витків черв'яка при U год = 16 (стор.21 [2]) приймаємо Z = 2.
Кількість зубів черв'ячного колеса Z 2 , визначаємо за формулою
Z 2 = Z 1 Г— U год , (36)
Z 2 = 2 Г— 16 = 32
Приймаються Z 2 = 32
Модуль зачеплення m, мм визначаємо за формулою
m = (1,4 ... 1,7) Г— а W/ Z 2 , (37)
m = (1,4 ... 1,7) Г— 140/32 = (6,56 .... 7,43) мм
Округлюємо в більшу сторону m = 7 мм.
Коефіцієнт діаметра черв'яка q, визначаємо за формулою
q = (2 Г— а W /m) - Z 2 , (38)
q = (2 Г— 140/7) - 32 = 8
Приймаються q = 8
Коефіцієнт зміщення інструменту х, визначаємо за формулою
Х = (а W /m) - 0,5 Г— (Q + Z 2 ), (39)
Х = (140/4) - 0,5 Г— (8 + 32) = 0> - 1, умова не виконується
Фактичне передавальне число U ф , визначаємо за формулою
U ф = Z 2/ Z 1, U ф = 32/2 = 16 (40)
Відхилення О”U ф = 100% (U ф - U)/U = 0% <4%
Фактичний міжосьо...
