ign="justify"> U рег. При зміні U рег від нуля до U рег. max= U ДПН. max передній фронт імпульсів зміщується від нуля до a max »175 ел. град.
Одновібратор DD 2 формує імпульси напруги тривалістю tи, необхідної для надійного відкривання тиристорів ( t і= 50 ... 100 мкс).
Обмежувач амплітуди імпульсів на діодах VD 4, VD 5 обмежує амплітуду імпульсів, що знімаються з компаратора < i align="justify"> DA 2, що має напругу живлення 15 В, до рівня харчування цифрових мікросхем ТТЛ-серії (+ 5В).
Прямокутні імпульси з виходу одновібратора через розподільник імпульсів ( DD 3) подаються на входи двокаскадних імпульсних підсилювачів на транзисторах VT 4, VT 6 і VT 5, VT 7. навантаженням підсилювачів імпульсів є імпульсні трансформатори, які забезпечує гальванічну розв'язку низьковольтної системи управління від високовольтної силової частини керованого випрямляча.
3.3 Розрахунок функціональних вузлів системи управління
3.3.1 Розрахунок параметрів імпульсів управління тиристорами
Розрахунок елементів системи управління виконується в наступній послідовності: спочатку розраховуються і визначаються параметри імпульсів управління тиристорами і розраховується вихідний каскад, а потім розрахунок продовжують, починаючи з першого каскаду [8].
При розробці систем управління (СУ) тиристорами загального застосування (незапіраемимі) необхідно враховувати наступне.
) Сигнал управління служить тільки для включення тиристора. З цієї причини управління тиристором можна здійснювати короткими імпульсами. Це знижує втрати в тиристорі і потужність, споживану СУ від джерела живлення.
) Імпульс керування повинен мати максимально можливу швидкість наростання і підвищену амплітуду струму в початковий момент включення тиристора. Це прискорює процес включення і підвищує максимально допустиму швидкість наростання анодного струму тиристора (di а/dt) макс і знижує ймовірність виходу його з ладу.
Амплітуда струму і амплітуда напруги імпульсів управління визначаються типом тиристора, характером навантаження і повинні бути достатні для надійного включення будь-якого тиристора обраного типу у всьому діапазоні робочих температур. У той же час ток управління I у і напруга на керуючому електроді тиристора U у не повинні перевищувати максимально допустимих для даного типу тиристора значень , щоб не вивести тиристор з ладу.
Для розрахунку необхідної величини струму і напруги управління використовуються граничні характеристики ланцюга керування.
Властивості джерела керуючих імпульсів характеризуються його навантажувальної лінією - прямий, що з'єднує точку U у. хх, відповідну напрузі холостого ходу джерела керуючих сигналів при відключеному керуючому електроді тиристора, з точкою I у. кз, відповідної вихідному струму джерела сигналів управління при короткому замиканні вхідного ланцюга тиристора. При цьому I у. кз= U у. хх/ R вн, де R вн - внутрішній опір джерела керуючих сигналів (вихідного каскаду СУ). У цей опір входить і додатковий опір, включене послідовно в ланцюг керуючого електрода тиристора.
Для надійного включення будь-якого тиристора обраного типу навантажувальна характеристика джерела управляючого сигналу повинна розташовуватися вище області негарантованого включення тиристора, обмеженої мінімальними значеннями відпираю струму управління I y. o. і відпираю напруги керування U y. o., або стикатися з нею в одній точці. У той же час дана навантажувальна характеристика повинна проходити нижче кривої, що характеризує максимально допустиму потужність втрат на керуючому електроді тиристора (для даної частоти і шпаруватості керуючих імпульсів).
Найбільш оптимальним є джерело керуючих імпульсів, що має напругу холостого ходу рівне U у. хх=2 U y. o., а струм короткого замикання I у. кз=2 I y. o. [8].
Зниження напруги U у. хх і зменшення нахилу навантажувальної характеристики джерела керуючих сигналів недоцільно, тому призводить...
