= F В HC , РАБ /F РАБ, СР
одиночна робота
мінімальні струми кз, А
-
740
560
I НД , min ; I ВН , min
коефіцієнт чутливості
-
4.6
3.5
До Ч , НД = 0,87 В· I НД , min /I СЗ , min
До Ч , ВН = 0,87 В· I ВН , min /I СЗ , min
В
1.5 Розрахунок установок диференціального захисту трансформатора
Суть розрахунку: забезпечити відбудування від зовнішніх КЗ на шинах НН і СН у режимі максимуму ЕС, і забезпечити необхідний коефіцієнт чутливості для режиму мінімуму ЕС при КЗ в зоні дії захистів. У даних умовах рекомендується застосування реле ДЗТ-11, містить гальмівну обмотку і забезпечує відбудування від зовнішніх КЗ (рис. 4, рис. 5). Найбільш доцільно включити гальмівну обмотку на суму струмів плечей захисту сторін СН і НН. Збільшення числа витків гальмівний обмотки покращує відбудування від зовнішніх КЗ, але погіршує чутливість захисту при паралельній роботі.
Фактором, що ускладнює розрахунок, є необхідність відбудови від кидків струму намагнічування. У відміну від реле РНТ, реле ДЗТ-11 погано відбудовується від кидків струму намагнічування при включенні ненавантаженого трансформатора. Зазвичай збільшують струм спрацьовування захисту, що веде до зменшення чутливості. Для досягнення компромісу потрібно більш ретельний розрахунок відбудови від кидків струму намагнічування з урахуванням насичення стрижнів муздрамтеатру, що характеризується відносним опором X * в (1), В . Частковий розрахунку показаний в табл. 6. Нижче наводяться деякі пояснення до розрахунку.
1. Вибір номінальних первинних струмів трансформаторів струму (ТС) здійснюється з урахуванням максимальних робочих струмів сторін трансформатора. Схеми з'єднання ТТ вибираються таким чином, щоб компенсувати фазовий зсув в 30 ел. градусів, характерний для лінійних струмів сторін з різною схемою з'єднання обмоток. Схема підключення обмоток реле ДЗТ-11 для розглянутого прикладу показані на рис. 3. Коефіцієнти струморозподілу К струм , пЃЎ , К струм , пЃў , К струм , I , К струм , II враховують нерівність струмів КЗ в місці пошкодження і струмів у відповідних обмотках трансформатора (див. рис. 2).
2. Коефіцієнт схеми K сх обчислюється як відношення лінійного струму (струму у плечі захисту) до струму у вторинній обмотці ТТ. У разі, якщо він має неоднакові значення для різних плечей, то вибирається найбільший з тих, що контролюються вимірювальними органами.
3. Розрахунок числа витків робочої W р і зрівняльних W У1 , W У2 обмоток проводиться в два етапи. На першому спочатку визначається розрахункове число витків основної сторони W осн за умовами В«тонкоїВ» (I сз, расч1 ) і В«грубоїВ» ( I сз, расч2 ) отстроек від кидка струму намагнічування. Потім, за умовою забезпечення рівності намагнічують сил при найменшому навантаженні на стороні СН або НН, розраховується розрахункова кількість витків W 1расч для боку СН і W 2расч - для сторони НН. На другому етапі визначаються витки робочої і зрівняльних обмоток реле, розрахунок яких залежить від схеми включення реле (див. рис. 3). У наведеній схемі на кожне плече захисту включена тільки одна з розглянутих обмоток. Округлення числа витків обмоток проводиться таким чином, щоб отримати мінімальне значення струму небалансу реле.
4. Розрахунок гальмівний обмотки та визначення коефіцієнта чутливості проводиться для 3-х режимів. Перший - КЗ на стороні 10 кВ при паралельній роботі на шини 27,5 кВ. Другий і третій при одиночній роботі трансформатора при КЗ на стороні НН або СН.
5. При розрахунку струму небалансу реле струми зовнішніх КЗ наводяться до сторони ВН трансформатора. Враховується, що регулювання напруги здійснюється тільки на стороні ВН. p> 6. Результуючий струм гальмування при КЗ на стороні 10 кВ пр...
