ify">? ? т.=2 * (? вх до +? вих до +? вх.тр.р +? вих.тр.р)=2 * (1,5 + 1,5 + 1,0 + 1,0)=10
від теплообмінника до реактора
? ? від=n? суж + n? кол + n? зад +? вих. +? сх=0,4 + 4 * 1,1 + 3 * 0,5 + 1 + 3,83=11,13
Тоді повне гідравлічний опір мережі за формулою:
? Р мережі=(1 +? * I/d е +?? Мс) *? * W 2/2 +? * G * h геом + (Р 2 - Р 1)
? Р сеті.до=(1 + 0,026 * 9/0,069 + 23,51) * 791,55 * (1,68) 2/2=31166,7 Па
? Р сеті.т=(1 + 0,037 * 5/0,069 + 10) * 773,325 * (0,3) 2/2=476,1 Па
? Р сеті.после=(1 + 0,026 * 26/0,069 + 11,13) * 755,5 * (1,65) 2/2 + 755,5 * 9,81 * 16=141134 Па
? Р мережі=31166,7 + 476,1 + 141 134=172776,5 Па
Зі співвідношення? Р мережі =? * g * h визначимо h мережі =? Р мережі/(? * G) сеті.до=31166,7/(791,55 * 9,81)=4 м сеті.т=476,1/(773,325 * 9,81)=0,06 м мережі. від=141134/(755,5 * 9,81)=19 м
? h мережі=4 + 0,06 + 19=23,06 м
. 2.11 Побудова характеристики трубопровідної мережі
Будемо вважати, що характеристика мережі являє собою правильну параболу, що виходить з точки з координатами V c=0; h на якій відома точка з координатами V c=22,74 м 3/год і h мережі=23,06 м. Знайдемо коефіцієнт параболи.
Загальне рівняння параболи:
Підставивши вишеобозначенние значення маємо:
, 06=а * 22,74 2 + 16
Тоді: a=0,014
Візьмемо кілька значень об'ємної продуктивності і визначимо натиск h мережі.
Дані занесемо в таблицю:
Таблиця 2.1 - Залежність напору мережі від продуктивності насоса
НапорПроізводітельность, м3/чНасос21,62036,522,7762235,523,2395122,7435,224,0642434,825,4642634,426,976283428,63033,830,3363233,232,184343334,1443632,736,2163832,438,44032
За отриманими характеристиками будуємо графік:
Малюнок 2.2 - Суміщення характеристик мережі і насоса
2.2.12 Вибір насоса
При виборі насоса необхідно дотримуватися таких умов:
натиск при нульовій продуктивності повинен бути більше, ніж геометрична висота підйому рідини в мережі;
робоча точка повинна лежати в області максимальних К.П.Д.;
робоча точка повинна лежати на низхідній гілці графіка Н=f (V c).
Найбільш близький за параметрами до розрахункового насосу в каталозі є відцентровий насос 3К - 9 з максимальною продуктивністю 30 м 3/ч=8,3 л/с і з максимальною висотою напору 16 м. Характеристика такого насоса також наведена на малюнку 2.2. Розташування робочої точки щодо розрахункової точки, показує, що насос може подолати гідравлічні опору мережі і подавати в неї задану суміш.
2.2.13 Висновок
До установці пропонується відцентровий насос 3К - 9, який забезпечить перекачування 22,74 м 3/год суміші, з температурою 20 0 С по трубопроводу зі сховища через теплообмінник в колону. При цьому продуктивність насоса 30 м 3/год, напір 16 м, діаметр робочого колеса 168 мм, число оборотів 2900 об/хв, к.к.д. складе 62%, потужність споживана їм з мережі 4,8 кВт.
Висновок
Завдання на курсове проектування виконано: був підібраний теплообмінник і відцентровий насос з оптимальними за даних умов технологічними характеристиками. При цьому в теоретичному розділі:
) Розглянуто основні види теплообмінних апаратів, застосовуваних у хімічній промисловості;
) Дано короткі теоретичні основи процесу, що протікає в апараті;
) Наведено опис технологічної схеми установки;
) Зроблено технологічний розрахунок теплообмінного апарат;
) Розглянуто основні закони і критеріальні рівняння гідродинаміки;
) Зроблено гідравлічний розрахунок трубопроводу і підібраний оптимальний насос.
Список використаних джерел
1. Касаткін А.Г. Основні процеси та апарати хімічної технології. Видавництво. М .: Хімія, 1970, 784 с.
2. Дитнерскій Ю.І Основні процеси та апарати хімічної технології: Посібник з проектування. Видавництво. М .: Хімія, 1991, 496 с.
. Павлов К.Ф., Романків П.Г., Носков А.А. Приклади і задачі за курсом процесів і апаратів. Л .: Хімія, 1987, 576 с.
