ива природного газу і вугілля марки АШ
% 16,720,022,925,827,6 МДж/кг23,5721,8920,6918,5718,838 МДж/кг33,633,633,633,633,6 МДж/кг26,4824,623,2520,8618,77 7,416,986,66,26,085 11,8611,17610,79,879,741 1,391,321,261,161,14 0,540,520,50,50,5 0,0120,0110,010,010,012 0,930,880,840,80,77 8,397,927,577,036,91 11,2810,6610,189,59,321% 12,3712,3612,3912, 2612,22% 4,814,924,95,345,34% 0,1050,1050,890,1030,12% 8,278,258,28,198,226% 74,4374,3574,374,174,08 1,3341,331,3321,331,33 15,0919, 13822,9427,7430,20
Висновок по таблиці 2.3: з таблиці видно, що зі збільшенням зольності спалюваного твердого палива в суміші з природним газом йде підвищення запиленості димових газів, а так само спостерігається збільшення обсягу продуктів згоряння.
2.3 Розрахунок скрубера Вентурі для очищення димових газів котла ТП - 90
Вихідні дані наведені в таблиці 2.4
Таблиця 2.4 - Вихідні дані для розрахунку скрубера Вентурі
Обсяг димових газов184567 Температура димових газів перед газоочісткой165 Розрядження перед газоочісткой1400ПаПлотность димових газов1,33 Гідравлічний опір аппарата2934,3ПаНачальная запиленість димових газов30,02 Необхідна запиленість димових газів на виході з газоочісткі0,1 Напір надходить на зрошення води294000ПаУдельний витрата орошающей жідкості0,0003 Константа В0,0043Константа Х0,9Константа 0,14
При розрахунку скрубера Вентурі найбільш часто перевага віддається енергетичного методом [2], згідно з яким ефективність роботи мокрих пиловловлювачів визначається витратами енергії на процес очищення газу. Витрати енергії на очищення газу від пилу/енергія зіткнення /, т. Е. Витрата енергії на обробку рідиною певного обсягу газу, кДж/1000 газу. Визначимо витрату енергії на очищення газу.
(2.28)
де: - гідравлічний опір апарату, Па;
- тиск розпилюється рідини на вході в апарат, Па;
m - питома витрата зрошувальної рідини, /.
=2934,3 + 0,0003=2922,54 кДж/1000
Визначаємо необхідну ступінь очищення газу.
=(2.29)
де: - вхідна і вихідна (необхідна) запиленість димових газів перед і після газоочистки, г/
== 0,996
Оцінюємо гідравлічний опір краплевловлювача і визначаємо гідравлічний опір труби-розпилювача/труби Вентурі /, Па:
=- (2.30)
де: - гідравлічний опір апарату;
=100 Па - гідравлічний опір краплевловлювача прийняте з досвіду роботи аналогічних апаратів.
=2934,3 - 100=2834,34 Па
Визначимо щільність газу на вході в скрубер Вентурі.
=(2.31)
де: - щільність димових газів при нормальних умовах, кг /;
- розрядження перед газоочисткою, кПа;
- температура димових газів на вході в газоочистку.
== 0,82 кг/
Об'ємна витрата надходить на очистку газу за робочих умов.
=(2.32)
де: - об'ємна витрата газу при нормальних умовах,/ч.
== 300268/год
Визначимо витрата зрошувальної рідини.
М=(2.33)
=300268=90,08/год
Визначимо температуру газів на виході з скрубера Вентурі
=(0,133 - m) + 35 (2.34)
=(0,133 - 0,003) + 35=54,9 град.
Що відповідає досвіду роботи промислових установок 50 - 55 град.
Визначимо щільність газу на виході з труби Вентурі.
=(2.35)
== 1,08 кг/
Визначимо коефіцієнт опору труби Вентурі, обумовлений введенням зрошувальної рідини.
=(2.36)
де: А, - емпіричні коефіцієнти.
=2107=0,74
Визначаємо швидкість димових газів в горловині труби-розпилювача.
=(2.37)
де: - щільність газу, що очищається;
- щільність зрошувальної рідини.
== 85,3 м/с
Визначимо об'ємну витрату газу на виході з труби Вентурі.
=(2.38)
== 63,3/с
Визначаємо діаметр горловини труби Вентурі.
=1,13 (2.39)
=1,13=0,97 м
Діаметр вхідного перетину конфузора.
=4,95=2,5 м
Діаметр вихідного перетину дифузора.
=3,02=1,96 м
Визначимо довжину конфузора.
(2.40)
де: - кут звуження конфузора=15 -.
Визначимо довжину горловини труби Вентурі
(2.41)
м
Визначимо довжину дифузора труби Вентурі
(2.42)
де: - кут розширення Діфузори=-.
Визначимо діаметр циклона-краплевловлювача
(2.43)
де: - швидкість димових газів в циклоні краплевловлювачі, м/с.
Визначимо висоту циклона-краплевловлювача
(2.44)
11,2 м
Результати розрахунку параме...
