раємо кабель йде до вентилятору, позиція 2, захищаємий запобіжником
Розраховуємо силу струму двигуна вентилятора I н2 , А
I н2 == 1,2 А.
Визначаємо струм плавкої вставки запобіжника, А
,
де k п - кратність пускового струму,
приймаємо k п = 5;
О± - коефіцієнт зниження пускового струму,
приймаємо О± = 2,5 (При легких пусках). p> I вст == 2,4 А.
Для захисту двигуна вентилятора приймаємо до установки запобіжник ПП 21 по каталогу [3, таблиця 2.21].
Приймаємо до попередньої прокладці кабель АВВГ 4 Г— 2,5 з I д '= 19 В· 0,92 = 18 А [4, таблиця 1.3.7].
I д '= 18 А ≥ I н = 1,2 А
Перевіряємо кабель на встановлену захисну апаратуру за умовою
I д '≥ I з В· K з ,
I д '= 18 А ≥ (5 В· 0,33) = 1,65 А,
r o = 12,5 Ом/км,
x o = 0,104 Ом/км,
ΔU = · 0,37 · 0,011 · (12,5 + 0,104 · 1,04) = 0,04% ≤ 5%. br/>
Т.к. Iд '≥ Iн, Iд' ≥ Iз В· Kз, О”U ≤ 5%, то кабель приймаємо до остаточної прокладці. br/>
10. Розрахунок струмів короткого замикання
В електроустановках можуть виникати різні види коротких замикань, що супроводжуються різким збільшенням струму. Тому електрообладнання, яке встановлюється в системах електропостачання, має бути стійким до струмів короткого замикання і вибиратися з урахуванням величин цих струмів. Основними причинами виникнення коротких замикань в мережі можуть бути: пошкодження ізоляції окремих частин електроустановки; неправильні дії обслуговуючого персоналу; перекриття струмоведучих частин.
Обчислення струмів короткого замикання виробляється для визначення умов роботи споживачів при аварійних режимах; вибору електроапаратів, шин, ізоляторів, силових кабелів; проектування та налаштування пристроїв релейного захисту та автоматики; проектування захисних заземлень; підбору характеристик розрядників для захисту від перенапруг.
При розрахунку струмів КЗ приймають, що джерелами живлення місця КЗ є: синхронні генератори, синхронні компенсатори і двигуни, асинхронні двигуни в початковий період часу.
До початку розрахунків струмів короткого замикання складаємо спрощену схему згідно з малюнком 2. Потім будуємо схему заміщення, згідно малюнку 3, на ній вказуємо всі крапки найбільш ймовірних виникнень струмів короткого замикання. Розрахунок ведемо в іменованих одиницях.
В
Рисунок 2 - Спрощена однолінійна схема
В
Рисунок 3 - Схема заміщення
Перераховуємо питомі опору високовольтної лінії в мОм
r 1 '= r 1 в€™ l,
r 1 '= 1,95 в€™ 800 = 1560 мОм;
х 1 '= х 1 в€™ l,
х 1 '= 0,113 в€™ 800 = 90,4 мОм. p> Визначаємо струм періодичної складової струму кз в початковий момент часу I по , кА
I по ==,
де Uср - середня напруга в точці розрахунку струму кз, В;
z - повний опір ділянки мережі, мОм.
I по == 3,88 кА.
Знаходимо співвідношення реактивного і активного опорів
= = 0,06. p> За [1, малюнок 7.4] визначаємо ударний коефіцієнт К у
До у = 1.
Розраховуємо ударний струм, i у , кА
i у = в€™ I по в€™ До у ,
i у = в€™ 3,88 в€™ 1 = 5,49 кА. p> Перераховуємо опору всіх інших ділянок мережі аналогічно точці 1
Перераховуємо опору трансформатора, мОм
r тр =,
r тр == 2,94 мОм,
x тр =
x тр == 13,65 мОм.
За максимальному струму першої секції I mIc = 660,9 А вибираємо вимикач з низької сторони трансформатора по каталогу [10] ВА 62.
За каталогом [11, таблиці 14.4, 14.5] визначаємо активний опір котушок расцепителей R а = 0,12 мОм, та перехідний опір контактів R до = 0,25 мОм і індуктивний опір котушок X а = 0,094 мОм.
Перераховуємо опору шини 50 Г— 6, мом
r ш '= 0,119 в€™ 5 = 0,595 мОм,
x ш '= 0,137 в€™ 5 = 0,685 мОм.
Знаходимо опір кабельної лінії, що йде до шафи ШР1, мом
r ШР1 '= 1,25 в€™ 15 = 18,75 мОм,
x ШР1 = 0,0662 в€™ 15 = 0,99 мОм.
Визначаємо опір кабельної лінії, що йде до двигуна, мом
r 2 '= 1,95 в€™ 10 = 19,5 мОм,
x 2 '= 0,0675 в€™ 10 = 0,675 мОм.
Приймаємо, що напруга на шинах U = 10 кВ при виникненні струму кз залишається незмінним ...
