н.
Ексцентриситет сили
В
Випадкові ексцентриситети:
В
Оскільки система статично невизначена, приймаємо найбільше значення: е 0 = 1,847 м.
В В В В В В
- коефіцієнт, що дорівнює але не менш
В
I - момент інерції перерізу бетону:
В
отже
В В В
Коефіцієнт поздовжнього вигину визначається за формулою:
В В
Необхідний перетин арматури при симетричному армуванні:
В
Приймаються А s = A s ' = 1,57 см 2 (2Г†10) виходячи з вимог до мінімального діаметру арматури в стійках ферми (10 мм).
В
Рис.20 - Схема армування стислій стійки ферми
5.5.2 Розрахунок розтягнутій стійки
Так як згинальний момент в стійці M = 0, то розрахунок ведеться за п.3.26 СНиП 2.03.01-84 *
При розрахунку перерізів центрально-розтягнутих залізобетонних елементів повинна дотримуватися умова:
В
де A s , tot - площа перерізу всієї поздовжньої арматури.
З умови мінімального діаметра арматури в стійці ферми приймаємо (2Г†10 A-III)
5.6 Проектування опорного вузла ферми
5.6.1 Конструювання опорного вузла
Пояси ферми з'єднуються в опорному вузлі (рис.21):
В
Рис.21 - Опорний вузол
1. Визначення розмірів опорного листа
Опорна реакція ферми:
В В
Приймаються l sup = 0,22 м.
2. Визначення кута нахилу верхнього поясу в опорному вузлі:
.
3. Для забезпечення надійної анкерування поздовжньої розтягнутої арматури в опорному вузлі встановлюються додаткові ненапружуваних стрижні з площею перерізу:
Приймається мінімально можливий діаметр арматури 12 мм 4Г†12 A-III, A s = 4,52 см 2 .
Довжина анкерування цієї арматури (розтягнута арматура в розтягнутому бетоні):
В
приймаємо l an = 350 мм.
4. Перетин стрижнів, окамляющіх вузол, приймається з умови:
В
Приймаються 2Г†10 A-III з
5. Сітки непрямого армування ставляться над опорним листом на ділянці довжиною 20 см і, де l p - довжина зони передачі напружень
В
Тоді довжина ділянки, де стоять сітки Діаметр арматури повинен бути У відповідність з п.5.24 СНиП 2.03.01-84 * сітки приймаються з арматури Г†6 A-III, з осередками 50х50 мм і кроком 50 мм (12 сіток). p> Поперечна арматура ставиться з розрахунку (див. наступний пункт пояснювальної записки), крок - 100 мм. p> 6. Анкерування арматури верхнього поясу
В
приймаємо довжину анкерування арматури верхнього пояса 210 мм.
5.6.2 Розрахунок опорного вузла
Розрізняють два розрахунку на міцність опорного вузла:
1. Розрахунок з умови відриву нижнього поясу по перетину АВ через ненадійність анкерування переднапружені арматури і додаткових стрижнів.
В
Рис. 22 - Схема руйнування опорного вузла з відривом нижнього поясу
Для того, щоб НЕ стався відрив нижнього поясу, має задовольнятися умова:
В
де N w - зусилля в поперечній арматурі, перетинає тріщину; N s і N sp - зусилля, які сприймаються додаткової арматурою N s і переднапружені арматурою N sp з урахуванням зменшення напружень на довжині анкерування.
Враховуючи, що напруження в арматурі на довжині анкерування знижуються від R sp або R s до нуля по прямій залежності, отримуємо:
і при і
де, - відстані від торця ферми до перетину розглянутого стрижня з прямою АВ; - довжини зон анкерування переднапружені і звичайної арматури. - для канатів К-19.
Величина приймається максимальної з двох умов:
1)
2) Приймається
Визначаємо в масштабі відстані до лінії обриву (рис.22):
В В В В В
З умови відриву необхідне зусилля в поперечній арматурі вузла:
В
Приймається в перерізі поперечна арматура: 2Г†8 А-III з A s = 1,01 см 2 , з кроком 100 мм, тоді
В
2. Розрахунок з умови вигину опорного вузла по похилому перерізі АС.
Так як перерізу АВ і АС для нижньої арматури практично збігаються, зусилля в поздовжній арматурі не змінюються.
Висота стиснутої зони (рис. 23):
В
Перевірка міцності похилого перерізу при дії згинального моменту проводиться за формулою
В
де
Раніше отримано зусилля N w = 345,42 кН.
Тому
В
Умова міцності по похилому перерізі АС на дію згинального моменту задовольняється.
В
Рис. 23 - Схема зусиль у перерізі АС при розрахунку на міцність на дію моменту
VI РОЗРАХУНОК ФУНДАМЕНТА
Вихідні дані:
Заглиблення фундаменту:
...
