ю (3). При цьому в якості робочого максимального струму прийнятий струм обмотки СН, а мінімальний струм двофазного кз визначений для кз на шинах СН (див. рис. 2) з урахуванням його частки контрольованої ТТ боку СН понижувального трансформатора.
Уставка спрацьовування дистанційного захисту введення може прийматися рівною уставці 3-й щаблі дистанційного захисту фідера підстанції Z ДЗ, С = Z У, ДЗ3 . p> Уставка захисту мінімальної напруги U сз, ЗМН розраховується за формулою (5). Коефіцієнт чутливості обчислюється за формулою
K год, U = U сз, ЗМН / U max , ПП .
Максимальний напруга при двофазному КЗ на лінії живлення при підживленні від суміжної підстанції обчислюється за виразом
В
U max , ПП = U max , З В· Z П, max /( Z П, min + Z ТЗ, min + Z П, max ),
де Z П, max , Z П, min - Опору захищається підстанції в режимі мінімуму і максимуму ЕС, наведені до сторони 27,5 кВ (див. табл. 5);
Z ТЗ, min - мінімальний опір тягової мережі між суміжними підстанціями.
Для аналізованого варіанта даних:
Z П, max = 2 В· Z 27 , 5, max В· ( U ср, С / U ср, В ) 2 = 2.142, 48 В· (27,5/115) 2 = 16,98 Ом;
Z П, min = 2 В· Z 27 , 5, min В· ( U ср, С / U ср, В ) 2 = 2.21, 035 В· (27,5/115) 2 = 2,4 Ом;
Z ТЗ , min = Z 22 В· L 22 Ом. <В
U max, ПП = 28,9 О‡ 16,98/(16,98 +2,4 +15,9) = 11,9 кВ,
K год , U = 14,3/11,9 = 1,4.
1.8 Принципова схема релейного захисту тягово-знижувального трансформатора 110/27, 5/10, 5 кв
Схема для триобмоткового трансформатора 110/35/10 кВ потужністю 25 МВА за наявності на сторонах 110 і 35 кВ збірних шин, а на стороні нижчої напруги здвоєного реактора. На боці 110 кВ встановлені вимикач і виносні трансформатори струму, а на стороні 35 кВ - вимикач з вбудованими у втулки його трансформаторами струму. Схема може бути принципово використана, також, для постанців зі схемами електричних з'єднань на стороні вищої напруги В«Місток з вимикачем в перемичці і віддільниками в ланцюгах трансформаторівВ» і В«Два блоки з віддільниками і неавтоматической перемичкою з боку лінійВ». p> Диференціальна струмовий захист трансформатора виконана у вигляді одного комплекту (реле KAW1, KAW2, KAW3) з використанням реле з гальмуванням типу ДЗТ-11, гальмівна обмотка якого включена на ток боку середнього напруги. При цьому передбачається, що при КЗ за реактором забезпечується необхідний мінімальний коефіцієнт чутливості (Кч> = 1,5).
Слід відзначити, що в деяких випадках з метою підвищення чутливості може знадобитися включення гальмової обмотки реле ДЗТ-11 на суму струмів сторін середнього і нижчого напруг відповідно до рис 1.9.
Однак при такому включенні гальмівний обмотки у разі КЗ на стороні нижчої напруги в режимі з відключеним вимикачем боку вищого напруги гальмування буде дуже мало або буде відсутня; вказане представляється допустимим, враховуючи, як правило, невелику потужність джерела живлення з боку середнього напруги, зниження струму небалансу в цьому режимі (пов'язане зі зменшенням струму КЗ і відсутністю впливу регулювання напруги під навантаженням), а також малу ймовірність такого режиму. При заміні вимикача Q1 боку вищого напруги обхідним вимикачем диференційний захист переключається з трансформаторів струму ТА 1 на трансформатори струму ланцюга обхідного вимикача за допомогою випробувальних блоків SG1 і SG2 в схемі захисту трансформатора і відповідних випробувальних струмів в схемі панелей переводі.
Захисту від зовнішніх багатофазних КЗ виконані у вигляді 4 комплектів максимального струмового захисту з комбінованим пуском напруги.
Максимальна струмовий захист, встановлена ​​на стороні вищої напруги, містить 3 реле струму-КА3, КА4, КА5, що живляться від трансформаторів струму ТА2 і з'єднаних в зірку; таке виконання прийнято з...
