>
В. (10.11)
Опір в ланцюзі емітера:
кОм (10.12)
Знайдемо опору базового подільника R44 і R50. Задамося струмом дільника
мА. (10.13)
Розраховуємо значення опорів з урахуванням падіння напруги U см = 0,7 В на емітерний перехід кремнієвого транзистора
кОм, (10.14)
кОм. (10.15)
Необхідний коефіцієнт посилення плеча каскаду з ООС
. (10.16)
При ідеальної симетрії плечей зворотній зв'язок через опір R52 відсутня і при досить великому опорі R48 в ланцюзі емітера коефіцієнт підсилення на середніх частотах дорівнює
кОм. (10.17)
Для коригування коефіцієнта посилення плечей каскаду R48 вибираємо змінним. Загальне емітерний опір розраховується як
Ом, (10.18)
Вхідний опір підсилювача по змінному струму:
кОм. (10.19)
Розрахунок термостабільності схеми
Зміна некерованого струму колекторного переходу
мкА. (10.20)
Температура викликає зсув
. (10.21)
Зміна з температурою ?
. (10.22)
Загальна зміна колекторного струму
В
Оскільки при виборі робочої точки ми задалися її допустимим температурним зміщенням 30%, практичним умовою задоволеною термостабільності підсилювача мА. (10.24)
Можна зробити висновок, що каскад термостабілен.
Розрахунок опорів і частотних властивостей каскаду з ООС по струму
Розрахуємо постійні часу каскаду в області верхніх частот, вважаючи, що навантаження каскаду складається з активного опору дільника регулювання зміщення по горизонталі R н = 1 Мом і ємності пластин З н = 10 пФ.
кОм. (10.25)
