ому проектуванні і тут можна скористатися формулою (4.1.3.), Так як отримане при цьому значення У до буде дещо завищена, а провідники і апарати, вибрані в потужних приєднаннях (генератор, трансформатор зв'язку тощо) за умовами тривалого режиму і електродинамічної стійкості, мають значні запаси по термічній стійкості. Виходячи з вищевикладених міркувань, у формулі (4.1.3.) В якості Т а.екв можна прийняти найбільшу з значень Т а тих джерел, які підживлюють місце КЗ, якщо таких було декілька, оскільки це веде до збільшення розрахункового інтеграла Джоуля і не дає похибки при перевірці апаратів на термічну стійкість.
При визначенні інтеграла Джоуля необхідно досить точно визначити t откл . Згідно ПУЕ розрахункова тривалість КЗ t откл складається з часу дії основного релейного захисту даної ланцюга (t Pз ) з урахуванням дії АПВ і повного часу відключення вимикача (t откл.в ), яке вказується в каталожних даних вимикачів, з,
t откл = t Pз < span align = "justify"> + t откл.в (4.4.)
Для ланцюгів генераторів з Р номG ? 60 МВт ПУЕ рекомендується приймати t откл = 4 с, тобто за часом дії резервного захисту.
Заводи-виробники в каталогах наводять значення гарантованого середньоквадратичного струму термічної стійкості (t тер , кА) і допустимого часу його протікання (t тер , с) для електричних апаратів (вимикачів, роз'єднувачів, трансформаторів струму та ін.)
У цьому випадку умова термічної стійкості апаратів в режимі КЗ виглядає так, кА 2 * с,
B до ? t тер (4.5.)
При перевірці термічної стійкості провідника, що має стандартне перетин q станд , мм 2 , повинна бути виконана умова
...
