онсолі h 1 визначимо з 2-х співвідношень:
h 1 = hl 1 < span align = "justify">? tg45 В° = 950-250 = 700 мм; h 1 > h 1 /3 = 950/3 = 316,6 мм.
Крім того, необхідно врахувати конструктивну вимога для h 1 залежно від вантажопідйомності крана Q = 32т. Отже, h 1 повинно бути не менше 700мм.
Приймаються висоту вільного кінця консолі h 1 = 300 мм, кратно 50 мм.
Розрахунковий вигинає момент в перерізі у грані колони:
М = 1,25 Q з ? а / = 1,25? 929,11? 0,2 = 232,2 кН? м.
Для визначення робочої арматури в консолі колони обчислимо коефіцієнти:
1. ? M =
2? = 1 -
3? = 1-0,5?? = 1-0,5? 0,048 = 0,976
4 Необхідна площа перерізу робочої поздовжньої арматури дорівнює
АS =
За сортаменту приймаємо 2 Ш22 А-III з АS = 7,60 см2
Цю арматуру приварюють до закладних деталей консолі, на які потім встановлюють і кріплять підкранових балку.
Зробимо вибір армування консолі. Для цього порівняємо
H = 950мм і 2,5 а/= 2,5? 200 = 500мм
З аналізу видно, що h = 950> 2,5 а1 = 500
Тоді передбачаємо армування консолі у вигляді горизонтальних хомутів і відігнутих стрижнів.
Виходячи з обраної схеми армування, призначимо конструктивно:
Діаметр похилих хомутів з кроком s1 = 150 мм - 6 Ш12 А-I;
Діаметр відігнутих стрижнів (з урахуванням конструктивних вимог) приймається не більше 25мм і не більше 1/15 linc (довжини отгиба) - 2Ш16 А-III.
Тоді сумарна мінімальна площа перерізу відгинів
Аinc = 2? 201 = 402 мм2 і хомутів складе аw = 6? 78,5 = 471,0 мм2 складе
? А = Аinc + аw = 402 +471,0 = 873 мм2.
Порівняємо з 0,002? bколонни? hконсолі = 0,002? 400? 950 = 760 мм2.
? А = 873мм2.> 760 мм 2 - умова виконується.
Отже, призначимо: діаметр горизонтальних хомутів Ш10 А-I. Діаметр відігнутих стрижнів Ш16 А-III. Армування консолі колони на дію поперечної сили для забезпечення міцності по похилій стислій смузі між вантажем і опорою за формулою
Qс? 0,8 Rbb? lsup? sin2? (1 +5?? w);
Де Qc = 929,11 кН; lsup = 340мм - довжина майданчика обпирання навантаження вздовж вильоту консолі; b = 400мм - ширина консолі (колони);
В
синус кута нахилу розрахункової стислій смуги до горизонталі;
В
коефіцієнт армування хомутами, розташованими по висоті консолі; sw = s = 150мм - відстань між хомутами, виміряне по нормалі до них; коефіцієнт
В
Тоді порівняємо дані за умовою міцності
Qс = 929,11 кН? 0,8 Rbb? lsup? sin2? (1 +5?? w) =
= 0,8? 17,0? 103? 0,4? 0,34? 0,928 (1 +5? 7,78? 0,00785) = 2240,56 кН
Умова виконується.
Розрахунок верхнього торця колони на місцевий стиск.
На верхній торець колони спирається балка покриття, яка передає навантаження.
Розрахунок на місцеве зминання виробляємо за алгоритмом табл. 4.пріл. 7
Площа зминання
Розрахункова площа зминання. Тут b - ширина колони; - ширина майданчика обпирання; - довжина обпирання балки на колону. ol>
Коефіцієнт
<2,5.
Уточнене розрахунковий опір бетону стиску, де
В
для бетону класу В30.
Перевіряємо умову
. br/>
Де ? - коефіцієнт, що дорівнює 0,75 при нерівномірному розподілі місцевого навантаження на майданчику зминання (припустимо, під кінцями кроквяної конструкції).
Умова виконується.
Таким чином, непряме армування за розрахунком не потрібно. Передбачаємо непряму арматуру у вигляді чотирьох зварних сіток з арматурного дроту класу Вр-I, діаметром 5 мм з осередком 90х90 мм і кроком S = 100 мм конструктивно .
3. Розрахунок і конструювання попередньо напруженої безраскосние ферми прольотом 24 м
Вихідні дані
