укріплюючої части колони:
? РВ =? Ртб? n2=577,13? 31=17,89 кПа.
Нижня частина колони:
? Рсн=1,82? 172? 0,5? 1,6=420,78 Па;
? Р? н=4? 56,6? 10-3/0,003=75,47 Па;
? РСТ=1,3? 0,5? 0,04? 937? 9,81=238,99 Па;
? РТН=420,78 + 75,47 + 238,99=735,24 Па.
сумарная Опір вічерпуючої части колони:
? РН =? РТН? n1=735,24? 21=15,44 кПа.
гідравлічний Опір колони:
? Р =? РВ +? РН=17,89 + 15,44=33,33 кПа.
4.4.2 Розрахунок насоса
Вибір трубопроводу:
Для всмоктую чого и нагнітального трубопроводу пріймаємо Однаково ШВИДКІСТЬ руху віхідної суміші рівну 2 м/с. Тоді діаметр трубопроводу Рівний:
м
Вібіраємо сталеву трубу зовнішнім діаметром 0,02м, товщина стінкі 2мм. Внутрішній діаметр труби d=0,016м.
Фактична ШВИДКІСТЬ Рідини в трубі:
Пріймемо, что корозія в трубопроводі незначна.
Визначення Втратили напору на тертим и Місцеві опори:
Таким чином режим руху турбулентності. Пріймемо абсолютний шорсткість рівною?=2 · 10-4м. Тоді:
е =?/d=2 · 10-4/0,016=0,0125.
Далі отрімуємо:
/е=80; 560/0,0125=44800; 10/0,0125=800; gt; 44800.
Таким чином, в трубопроводі має місце зона, автомодельного относительно Re, тому коефіцієнт тертим розраховуємо:
?=0,11 · е0,25=0,11 · 0,01250,25=0,037.
Візначімо торбу Коефіцієнтів місцевіх опорів.
Для всмоктуючої Лінії:
1) Вхід в трубу (пріймаємо з ГОСТР краями):? 1=0,5;
2) Прямоточні вентелі: для d=0,016м? 2=0,9;
) Відводі під кутом 90 ?: коефіцієнт А=1, коефіцієнт В=0, 195; ? 3=0, 195.
Сума Коефіцієнтів місцевіх опорів на всмоктуючій Лінії:
? ? =? 1 +? 2 +2? 3=0,5 + 0,9 + 2 · 0, 195=1,79.
Втрати напору у всмоктуючій Лінії:
.
Для нагнітальної Лінії:
1) Відводі під кутом 90 ?: коефіцієнт А=1, коефіцієнт В=0, 195; ? 1=0, 195;
2) Прямоточні вентелі: для d=0,016м? 2=0,9;
) Вхід в трубний простір теплообмінніка и віхі д знього? 3=1,5;
) Вихід Із труби:? 4=1;
Сума Коефіцієнтів місцевіх опорів в нагнітальній Лінії:
? ?=3? 1 +? 2 +2? 3 +? 4=3 · 0, 195 + 0,9 + 2 · 1,5 + 1=5,49.
Втрати напору у нагнітальній Лінії:
.
Загальні Втрати напору:
в=hв. НД + hв. нг. =3,29 + 7,06=10,35м.
. Вибір насоса.
Знаходімо необхідній напір насоса:
де р1 - Тиск в апараті, з которого перекачується рідина; р2 - Тиск в апараті, в Який подається рідина; Hг - геометрична висота підйому Рідини; hв - сумарні Втрати напору на всмоктуючій та нагнітальній лініях.
.
Такий напір при заданій продуктівності забезпечується одноступеневій центр обіжній насос.
Корисна Потужність насоса:
к =? gQH=946 · 9,81 · 4,44 · 10-4 · 27,51=650Вт
Пріймаємо? пер=1,? н=0,6, тоді Потужність на валу двигуна:
=Nк/(? пров? н)=650/(1 · 0,6)=1,08кВт.
Візначаємо, что заданій подачі и напору найбільше відповідає відцентровій насос марки Х2/25, для которого за оптимальних умів роботи Q=4,2 · 10-4м3/с, H=25м.
Насос ЗАБЕЗПЕЧЕННЯМ електродвигун типу АОЛ - 12-2 номінальною потужністю Nн=1,1кВт. Частота Обертаном валу n=50с - 1.
Визначення граничної висота всмоктування:
Де р1 - Тиск в апараті, з которого перекачується рідина; р0 - Тиск насіченої парі Рідини, что перекачується, за РОБОЧОЇ температури; ? нд- ШВИДКІСТЬ Рідини у всмоктуючому патрубку насоса; hв. НД- Втрати напору на всмоктуючій Лінії; hз.- Запас напору, необхідній для попередження кавітації.
Запас насоса на кавітацію:
з=0,3 · (Q · n2) 2/3=0,3 · (4,44 · 10-4 · 502) 2/3=0,32м.
За таблицею тиску насіченої парі знаходімо, что при 18? С р0=1,5 · 103Па. Пріймемо, что атмосферного Тиск Рівний р1=105Па, а діаметр всмоктую чого патрубка Рівний діаметру трубопроводу. Тоді гранична
висота всмоктування:
.
5. Розрахунок дефлегматора
Вібіраємо чотірьохтактній пароводяними теплообмінній апарат. Нагріваюче середовище - вода Всередині латунних трубок, гріючій теплоносій - сухий насіченій пар в міжтрубному пространстве. Конструкція апарату - вертикальн...
