итраті газу, і при роботі підйомника на оптимальному режимі забійні тиску забезпечували б необхідну депресію для отримання проектного дебіту. Для розрахунку умов фонтанування при забійних тисках вище тиску насичення прийняті значення фізико-хімічних властивостей флюїду і характеристика продуктивного Ю-III горизонту, так як даний горизонт найбільш сприятливий для умов фонтанування в порівнянні з горизонтом Ю-II.
Таблиця 2.16 Показники експлуатації свердловин
Спосіб експлу- Параметри Роки атации 20112012201320142015ФВвод нов. скважін12 ОВибитіе НСредній експлуата - 42 Тціонний фонд, скв. АСредній дебіт по72.2868.1 Нжідкості, т/добу обводнено,% 30.6142.7 Введення нов. свердловин 1 Введення свердловин 41 УВибитіе ЕСредній експлуата - 37999Цціонний фонд, скв. НСредній дебіт по72.3567.9862.650.839.6 рідини, т/добу обводнено,% 30.6842.849.4959.7890.55
На малюнку 2.5 наведені граничні умови фонтанування (мінімальні забійні тиску) в підйомниках діаметром 73 мм, з нульовою, середньої і максимальної обводнює продукції (0%, 30% і 55%). Як видно з графіка, умови фонтанування в НКТ діаметром 73 мм для забезпечення проектного дебіту (створення необхідної депресії на рівні 1.2 МПа) при існуючій продуктивної характеристиці пласта (розділ 3.1) можливі з устьевой тиску від 0.2 МПа при 55% обводнення до 2 МПа при 0 % обводнення. Максимальні і мінімальні гирлові тиску обмежуються забезпеченням планованих дебітів і просуванням продукції в систему збору.
Обгрунтування режимів фонтанування
Визначення та встановлення оптимальних режимів фонтанування свердловин, засноване на проведенні гідродинамічних розрахунків руху газорідинного потоку в підйомних трубах. В даному випадку розрахунок фонтанного підйомника заснований на графічному методі, в якому на основі кривих розподілу тиску Р=f (Н) в колоні НКТ, будуються характеристичні криві роботи підйомника (зміна тиску на вибої свердловини при фіксованих гирлових тисках з урахуванням характеристики пласта і флюїду).
Рисунок 2.5. Залежність мінімальних забійних тисків фонтанування від тиску на гирлі по горизонту Ю-III
Малюнок 2.6. Узгодження роботи пласта і підйомника (НКТ 73 мм)
Розрахунок характеристичних кривих проведений за загальновідомою методикою, з використанням кореляційних коефіцієнтів для адаптації її до умов експлуатації родовища.
На малюнку 2.6, приведений графік погодження роботи пласта і підйомника діаметром 73 мм для гирлового тиску, визначеного за умовою фонтанування. На графіку характеристична крива перетинаються з індикаторною лінією (кривої припливу) в точці визначальною забійні тиск і дебіт при відповідних значеннях гирлового тиску (режим роботи свердловини). Для розрахунку кривої припливу прийняті значення проектного коефіцієнта продуктивності свердловин при поточному пластовому тиску - 18 МПа. Як видно з графіка, узгодження роботи пласта і підйомника для проектних середніх дебітів свердловин (2011 і 2012 роки) здійснюється при забійній тисків 16.8 МПа і устьевой тиску 2.15 МПа. Зі збільшенням обводненості мінімальні забійні тиску фонтанування в свердловинах відповідно будуть збільшуватися. Режим роботи свердловин встановлюється гирловим тиском з використанням штуцерів. Як видно з графіка, фонтанний підйомник діаметром 73 мм забезпечує плановані дебіти при роботі на оптимальних режимах.
Гирлове і внутріскважінного обладнання фонтанних свердловин.
Технологічним умовам експлуатації родовища Акшабулак Східний відповідає існуюча фонтанна арматура CAMERON за класифікацією АНІ або відповідна їй за ГОСТ 13846-84, фонтанна арматура АФК - 3-65-210 на робочий тиск 21 МПа (3000 PSI), з прохідним діаметром стволової частини ялинки 65 мм і прохідним діаметром бічних відводів 65 мм, з ручним способом управління запірними пристроями (засувками). Стовбур фонтанної ялинки повинен бути обладнаний двома запірними пристроями. Бічні відводи арматури обладнані замковими пристроями і регульованими штуцерами. Підвіска НКТ здійснюється на різьбі переводника трубної головки. Компонування гирла свердловини повинна включати також систему нагнітання для введення інгібітора парафіноотложеній на вихід фонтанного клапана, щоб уникнути затвердіння парафінових опадів у викидних лініях, особливо в зимовий час.
Компонування фонтанного ліфта відповідають приємним НКТ діаметром 73 мм з товщиною стінок 5.5 мм і спуском до інтервалу перфорації. На родовищі доцільно застосовувати труби з висадженими назовні кінцями, марки К (виконання А ГОСТ 633-80) або J - 55 (стандарт 5А АНІ) з нелегованих або низьколегованих сталей. Вибір одноступінчастої компоновки ліфтової колони і її розмір засновані на тому, що вони забезпечують:
максималь...
