середнім визначенням відповідних е. д. с. за характеристикою холостого ходу (як це було показано при побудові діаграми Потьє).
Якщо відомі коефіцієнти приведення k d і k q , то за отриманим значенням x < sub> d можна визначити синхронне індуктивний опір по поперечної осі:
. (1.26б)
У неявнополюсного машинах x d = xq = x сн , тобто х сн = Е 0 / I до . Якщо виразити синхронні індуктивні опору у відносних одиницях, то
;. (1.27)
де I а ном і U ном - фазні значення номінальних величин струму і напруги.
Опору у відносних одиницях наочно висловлюють параметри машини, показуючи відносну (по відношенню до номінального напрузі) величину падіння напруги при номінальному струмі. Відносні величини дозволяють, крім того, порівнювати між собою властивості генераторів різної потужності.
Ставлення короткого замикання . Іноді в паспорті машини вказується величина, зворотна x d * , звана ставленням короткого замикання :
. (1.28)
Це відношення характеризує величину усталеного струму короткого замикання I до ном , який має місце при струмі збудження генератора, відповідному номінальній напрузі
.
У сучасних синхронних явнополюсних машинах середньої і великої потужності x d * = 0,6 Г· 1,6, a x q * = 0,4 Г· 1. Опір x d * визначається в основному реакцією якоря, так як відносна величина індуктивного опору, обумовленого потоком розсіювання, мала ( x sa * = 0, l Г· 0,2). У неявнополюсного машинах середньої і великої потужності зазвичай опір х сн * = 0,9 Г· 2,4. За зазначених значеннях x d * і х q * , для гідрогенераторів k о.к.з = 0,8 Г· 1,8, а для турбогенераторів k о.к.з = 0,5 Г· 1,0. Отже, сталий струм короткого замикання в синхронних машинах порівняно невеликий (в деяких машинах він менше номінального), так як при цьому режимі кут П€ до ≈ 0 і поле якоря сильно розмагнічує машину. Очевидно, що результуючий магнітний потік Ф рез.к <<Ф в і е.р.с. Е до << Е 0 .
Коефіцієнт k о.к.з має велике значення для експлуатації не тільки тому, що показує кратність струму короткого замикання, але також і тому, що визначає граничну величину потужності, якої можна навантажити синхронний генератор. У цьому відношенні вигідніше мати машини з великим k о.к.з , однак це вимагає виконання її з великим повітряним зазором, що істотно здорожує машину.
Визначення індуктивного опору х sa . Для визначення x sa знімають індукційну навантажувальну характеристику генератора, тобто залежність його напруги U від струму збудження I в при незмінних струмі навантаження I а = I ном , частоті f 1 і cosП† = 0 (чисто індуктивна навантаження). Нагрузочная характеристика 2 (рис. 1.30, а ) проходить нижче характеристики холостого ходу 1, яку можна розглядати як окремий випадок навантажувальної характеристики при I а = 0.
В
Рис. 1.30 - Індукційна нагрузочная характеристика синхронного генератора (а) і його векторна діаграма при індуктивному навантаженні (б)
Так як при знятті індукційної характеристики навантаження в машині є тільки поздовжня складова м. д. с. F аd реакції якоря, то, як випливає з векторної діаграми (рис. 1-30, б ), результуюча м. д. с. і напруга машини Г™ = = Д– - jД° a x sa . Точка А кривої 2 відповідає режиму короткого замикання, тобто значенням U = 0 при I до = I ном . Трикутник ABC називають реактивним або характеристичним трикутником; його горизонтальний катет СА відповідає струму збудження I в . До , компенсує розмагнічуюче дію реакції якоря F ad ном , а вертикальний катет НД -е. д. з, необхідної для компенсації падіння напруги I a ном x sa при номінальному струмі якоря. Для будь-якої іншої точки навантажувал...
