еретині 2-2:
Поздовжня сила
N = 471,93 кН,
Згинальний момент
М = 41,65 кН Г— м.
Перетин верхній частині колони приймаємо у вигляді широкополковий двотавру висотою 0.5 м.
Для симетричного двотавру:
i x В» 0.42 Г— h = 0.42 Г— 0.5 = 0.21 м;
r x В» 0,35 Г— h = 0.35 Г— 0.5 = 0.175 м.
Умовна гнучкість:
= 63.8 Г— 0.0334 = 2.13.
Відносний ексцентриситет прикладення навантаження:
mx = M/(N Г— rx) = 41,65 В· 103/(471,93 В· 103.0 .175) = 5,04.
Приймемо в першому наближенні:
Af/Aw = 1.
Коефіцієнт впливу форми перерізу за таблицею 73 СНиП:
h = 1.4-0.02 Г— = 1.4-0,02 В· 2.13 = 1.36.
Наведений ексцентриситет:
mef = h Г— mx = 1.36 В· 5,04 = 6,84.
Коефіцієнт для перевірки стійкості позацентрово-стиснутих сплошностенних стрижнів в площині дії моменту за таблицею 74 СНиП: je = 0.17.
Необхідна площа перерізу:
AТР = N/(je Г— Ry) = 471,93 В· 103/(0.17 В· 230.106) = 120,7 см2
По сортаменту підбираємо двотавр широкополковий 50Ш4.
Геометричні характеристики перерізу:
h = 0.501 м,
bf = 0.3 м, f = 0.0235 м, w = 0.0165 м, = 0.02217 м2, y = 10599,999 см4, x = 96149,984 см4, x = 3838 см3, y = 0.0692 м,
ix = 0.2082 м.
Перевірка стійкості верхньої частини колони в площині дії моменту.
Площа полиці:
Af = bf В· tf = 0.3 В· 0.0235 = 0.00705 м2,
Площа стінки:
Aw = tw В· hw = 0.0165 В· (0.501-2 Г— 0.0235) = 0.0075м2.
Af/Aw = 0.00705/0.0075 = 0.94.
Умовна гнучкість:
= 2.15
Відносний ексцентриситет прикладення навантаження:
mx = M Г— A/(N Г— W) = 41,65 В· 103 Г— 221,7 В· 10-4/(471,93 В· 103.3838 Г— 10-6) = 0,5.
Коефіцієнт впливу форми перерізу:
h = (1.75-0.1 Г— mx) -0.02 Г— (5-mx) Г— = (1.75-0.1 В· 0.5) -0.02 В· (5-0.5) В· 2.15 = 1.5.
Наведений ексцентриситет:
mef = h Г— mx = 1.5 В· 0.5 = 0,75.
Коефіцієнт для перевірки стійкості позацентрово-стиснутих сплошностенних стрижнів:
je = 0.636.
