lign="justify"> Pв ср=(1748 + 4352)/2=3050 Вт? 3,1 кВт.
Потрібна потужність двигуна віброзбудника трамбувальної плити:
Pв ср=Pв ср /? n
де? n - ККД передачі від двигуна до ведучого вала віброзбуджувача (? n=0,98).
Pдв=3,1/0,98=3,16 кВт.
. 14.8 Підбір гідравлічного мотора приводу віброплити
Відповідно потрібної потужності приводу вибирається нерегульований аксіально-поршневий мотора МГ.3.12/32.
Рис.16-Габаритні розміри нерегульованого аксіально-поршневого мотора МГ.3.12/32.
Таблиця 6. - Характеристика нерегульований аксіально-поршневий мотора МГ.3.12/32
ПараметриМГ.3.12/32Рабочій обсяг, см312Номінальная частота обертання, с - 1 (об/хв}: 33 (2000) Номінальна витрата, л мін30Давленіе на вході, МПа: номінальна максимальна 15 20Номінальная потужність, кВт: ефективна, не менш 9,3Крутящій номінальний момент, Н · м.36Тонкость фільтрації, мкм25Масса, кг7
Враховуючи різницю частоти обертання валів дебалансов і частоти обертання валу двигуна встановлюється додатковий вал із зубчастим колесом понижуючий частоту обертання валу дебаланса (малюнок 3.4).
- гідромотор; 2 - понижающая левередж; 3 - синхронізуюча левередж; 4 - дебаланси;
Ріс.17- Кінематична схема приводу віброплити.
1.15 Розрахунок циліндричної зубчастої передачі приводу вібротрамбовки.
. 15.1 Визначення параметрів приводу
Загальне передавальне число привода:
Uпр=
Uпр=
За ГОСТ 2185-66 візьмемо стандартні значення передавальних чисел (uціл=1,35)
Відхилення стандартного значення 0передаточного числа від фактичного значення передавального числа не повинно перевищувати 4%. У даному випадки
Крутний момент на приводному валу:
Tпр=T2
Крутний момент на ведучому шківі пасової передачі (на валу електродвигуна)
Крутний момент на вхідному валу мотора:
T1=36? 0,95=34,2 Н · м.
Крутний момент на вихідному валу редуктора:
T2=36? 1,35? 0,97=47,14 Н · м.
. 15.2 Вибір матеріалів та визначення допустимих напружень
За типом виробництва призначаємо вид термообробки: для серійного виробництва - поліпшення для колеса і гарт ТВЧ для шестерні (струми високої частоти).
Для виготовлення коліс приймаємо сталь 40Х, як найбільш поширену в загальному редукторобудуванні.
Шестерня: HRC1=45; s в=1500 МПа; s т=1300 Мпа.
Колесо: HВ2=250; s в=850 МПа; s т=550 Мпа.
Визначення допустимих контактних напружень для шестірні:
Загартування ТВЧ:
sH lim b 1=17 · + 200=17 · 45 + 200=965 МПа
(межа витривалості по контактним напруженням).
SH 1=1,2 (коефіцієнт запасу безпеки).
NHE 1=
NHE 1=60 · 2 000 · 735 · (2,23 · 10-4 + 13 · 0,4 + 0,63 · 0,4 + 0,33 · 0,2)=326 · 106
(еквівалентне число циклів).
m=9 (показник кривої втоми), так як HB gt; 350.
NHO 1=30 · (10) 2,4=30 · (10 · 45) 2,4=70 · 106 (базове число циклів).
Так як NHE1 gt; NHO1, то KHL 1=1 (коефіцієнт довговічності).
=804 МПа.
Визначення допустимих контактних напружень для колеса:
Поліпшення:
sH lim b 2=2 · + 70=2 · 250 + 70=570 МПа.
SH 2=1,1.
NHE 2== 93 · 106.
NHO 2=30 · () 2,4=30 · 2502,4=17,1 · 106.
Так як NHE2 gt; NHO2, то KHL 2 == 1.
=578 МПа.
Розрахункове значення допускаються контактних напруг:
[sH] р=[sH] min
[sH] р=[sH] min=518 МПа.
Допустимі контактні напруги при перевантаженні:
[sH] max 2=2,8 · Sт
[sH] max 2=2,8 · 550=1540 МПа.
[sH] max 1=40 · HRC
[sH] max 1=40 · 45=1600 МПа.
1.15.3 Допустимі напруги згибу для шестерні і колеса
Визначаємо допустимі значення для шестірні:
sF lim b 1=650 МПа.
SF1=1,75 (коефіцієнт запасу).
KFC1=1, так як передача нереверсивна.
NFO1=4 · 106.
1=
1=60 · 1 500 · 735 · (2.29 · 10-4 + 0,4 + 0.69 · 0,4 + 0,39 · 0,2)=347 · 106.
Так як NFE1 gt; NFO1, то KFL1=1.
[sF] 1=371,4 МПа.
Визначаємо допустимі значення для колеса:
sF lim b 2=1,8?
sF lim b 2=1,8? 2...
