УХЛ1, з наступною структурою позначення і параметрами:
ОПН - обмежувач перенапруги нелінійний;
п - полімерна ізоляція;
- для мереж класу напруги 35 кВ.;
, 5 - гранично допустима робоча напруга, кВ;
III - категорія приміщення;
УХЛ1 - кліматичне виконання.
- номінальний розрядний струм, кА;
Для захисту обладнання на стороні 10 кВ. приймаємо обмежувач перенапруги типу ОПН - П - 10/11,7/10 (II) - УХЛ1 з наступними параметрами:
номінальну напругу мережі 10 кВ.;
- тривало допустима робоча напруга 11,7 кВ .;
2.6 Вибір і розрахунок уставок мікропроцесорних пристроїв РЗА трансформаторів ПС Холмськ - Південна
2.6.1 Загальні уставки
Вибору підлягають:
Iном ВН - номінальний вторинний струм боку ВН, що відповідає його номінальної потужності, А;
Iном СН - номінальний вторинний струм боку СН, відповідний його номінальної потужності, А;
Iном НН - номінальний вторинний струм боку НН, відповідний його номінальної потужності, А;
Група ТТ ВН - група збірки цифрових ТТ на стороні ВН;
Група ТТ СН - група збірки цифрових ТТ на стороні СН;
Група ТТ НН - група збірки цифрових ТТ на стороні НН;
Розмах РПН - розмах регулювання РПН.
Уставки вибираються виходячи з реально можливого діапазону регулювання РНП, в цьому випадку номінальним вищою напругою буде вважатися середина реально використовуваного розмаху РПН. Реально використовуваний діапазон регулювання складе:
* (1 - 0,16) ... 126 кВ
В даному випадку крайнє вища напруга обмежена не положенням РПН, а найбільшим допустимим для даної щаблі напруги. У цьому випадку серединою діапазону буде:
(96,6+ 126)/2=111,3 кВ
Далі зробимо вибір основних уставок пристрою РЗА Сіріус-Т :
Таблиця 17-Вибір загальних уставок Урзана Сіріус-Т
Найменування параметраЧісловое значення для сторони111,338,511Номінальний первинний ток53165550n ТТ 100/5300/51000/5 Вторинний струм в плечах захисту, А2,652,752,75 2.6. 2 Диференціальна відсічення (ДЗТ - 1)
Згідно [23] уставка повинна вибиратися з двох умов:
відбудови від кидків струмів намагнічування силового трансформатора;
- відбудови від максимального первинного струму небалансу при зовнішньому КЗ.
Налаштування від кидка струму намагнічення здійснюється мінімальної уставкой, яка з великим запасом перекриває дану умову. Виробником рекомендується використовувати мінімальну уставку Iдиф/Iном=4.
Налаштування від струму небалансу при зовнішньому КЗ буде дотримана при виконанні умови:
(39/9 /)
де: К отс - коефіцієнт відбудування, рівний 1,2;
До нб (1) - відношення амплітуди першої гармоніки струму небалансу до наведеної амплітуді наскрізного струму КЗ, приймається рівним 0,7;
I вкв. макс - відношення максимального наскрізного струму на стороні ВН (у нас I ПО1) до номінального струму цього боку.
Відбудова відсічення від зовнішніх КЗ на стороні СН буде дорівнює:
Відбудова відсічення від зовнішніх КЗ на стороні НН буде дорівнює:
Приймаємо мінімальну уставку, рівну 4.
Видно, що уставка, обрана по відбудові від зовнішнього КЗ значно вище за уставки, обраної за відбудуванню від кидка струму намагнічення.
2.6.3 Диференціальний захист трансформатора (ДЗТ - 2)
Гальмівна характеристика захисту наведена на малюнку 12, вона побудована у відносних одиницях, тобто струми наведені до номінального струму боку ВН.
Вибору підлягають: I д1/I ном - базова уставка ступені; До торм - коефіцієнт гальмування; I т2/Iном - друга точка зламу гальмівної характеристики; I дг2/I дг1 - уставка блокування від другої гармоніки.
Базова уставка визначає чутливість розглянутої ступені захисту. Слід брати мінімально можливу уставку, тому I д1/I ном=0,3
Рисунок 12 - Гальмівна характеристика диференційного захисту.
