an align="justify"> Об'єм активної частини абсорбера визначається зі співвідношення:
V = Q Г— N ог /К у = 67612 Г— 3/94339,62 = 2,15 м 3 .
. Висота активної частини абсорбера:
Н === 0,4 м.
З урахуванням коефіцієнта запасу 1,5, висота активної частини абсорбера приймається рівною Н = 0,4 Г— 1,5 = 0,6 м.
Для даного абсорбера приймаємо одну грати, відстань між нижньою і обмежувальної гратами - 1м.
IV. Гідравлічний опір абсорбера.
1. Опір сухий решітки обчислюється за формулою:
,
де z - коефіцієнт опору, z = 1,8;
= 248 Па.
. Опір сухого абсорбера обчислюється за формулою:
DРсух = DР0 + g Г— hст Г— Rш Г— (1 - e)
DРсух = 248 + 9,8 Г— 0,3 Г— 650 Г— (1 - 0,4) = 1394,6 Па.
. Гідравлічний опір зрошуваного абсорбера:
DРор = DРсух + 32,1 Г— (Fсв) -1,03 Г— (Нст) 0,6 Г— (U) 0,56 Г— (?) 0,82
DРор = 1394,6 + 32,1 Г— (0,4) -1,03 Г— (0,3) 0,6 Г— (40) 0,56 Г— (4,5) 0,82 = 2479, 63 Па.
. Загальне гідравлічний опір апарату:
DРобщ = n Г— DРор = 1 Г— 2479,63 = 2479,63 Па.
7. Вибір і розрахунок допоміжного обладнання
Схема установки очищення викидів від діоксиду сірки наведена в додатку № 1 і включає теплообмінник для охолодження надходять на очистку викидів, вентилятор для транспортування викидів і насос для подачі абсорбенту.
I. Вибір теплообмінника (холодильника):
Для вибору теплообмінника з основного рівняння теплопередачі визначається необхідна поверхня теплопередачі:
F = q/ (K Г— D t ср ),
де q - теплове навантаження, Вт;
К - коефіцієнт теплопередачі, К = 400 Вт/м 3 Г— град;
D t ср - среднелогаріфміческая різниця температур теплоносіїв на кінцях апарату.
. Теплове навантаження визначається за формулою:
q = Q Г—
