нзисторів за формулою:
За отриманими значеннями Е К, I Kmax расч, P Kmax расч і заданому в технічному завданні f в, з довідкових матеріалів вибрати тип кінцевих транзисторів VT3 і VT4 так, щоб максимально допустимі значення параметрів транзисторів перевищували розрахункові, тобто:
Даним умовам задовольняють транзистори КТ973 і КТ972:
Максимальне значення струму предоконечних транзисторів визначимо за формулою:
Де
Максимальна потужність, що розсіюється колекторним переходом кожного з предоконечних транзисторів, визначили за формулою:
Де
За отриманими значеннями,, і заданому в технічному завданні вибрати з довідкових матеріалів тип предoконечних транзисторів VT1 і VT2 так, щоб максимально допустимі значення параметрів транзисторів перевищували розрахункові, тобто:
Даним умовам задовольняють транзистори КТ503Д і КТ502Д:
Ємність розділового конденсатора С4 знайшли за формулою:
Номінальне значення ємності розділового конденсатора С4 вибрано рівним 150 мкФ, відповідно до низки Е6.Значенія опорів резисторів R7 і R8 приймаємо рівними 100 Ом.
Частотні спотворення каскаду в області низьких і високих частот розрахували за формулами:
Вхідний струм двотактного бестрансформаторного каскаду розрахували за формулою:
Де
Струм дільника R4-R5-R6 визначили зі співвідношення:
Значення опору резистора R5 визначили за формулою:
Де
Для забезпечення мінімальних нелінійних спотворень напруги зсуву на колекторних переходах VT1 і VT2 повинні бути рівні, оскільки параметри h 21Е і I КБ0 цих транзисторів однакові. Тобто
Таким чином, напруга зсуву на колекторному переході будь-якого з транзисторів VT1 або VT2 визначили за формулою:
Напруга на резисторі R5 знайшли за формулою:
Опору R4 і R6 розрахували за формулами:
Номінальні значення опорів R4 і R6 вибрали 47 кОм відповідно до низки Е24.
Ємність конденсатора С3 знайшли за формулою:
У відповідності з рядом E6 конденсатор С3 взяли 1000нф.
Вхідний опір двотактного вихідного каскаду вирахували за формулою:
Значення опору резистора R3 розрахували за формулою:
де
Таке значення опору R3 обумовлено необхідністю забезпечення необхідного вхідного опору вихідного двотактного каскаду, щоб R 3 || R вх=R н.min.
Значення ємності конденсатора С2 визначили за формулою:
У відповідності з рядом E3 конденсатор С2 взяли 220 нФ.
Коефіцієнт передачі RC-ланцюга зв'язку на нижній граничній частоті вирахували за формулою:
Таким чином, напруга на вході RC-ланцюга визначили виразом:
В якості инвертирующего підсилювача вибрати мікросхему операційного підсилювача КР 140УД7.
Для забезпечення узгодження инвертирующего підсилювача на ОП і джерела сигналу необхідно, щоб опір входу підсилювача і джерела сигналу були рівні. Так як, то напруга на вході підсилювача визначили за формулою:
Необхідний коефіцієнт посилення инвертирующего підсилювача на ОП розрахувати за формулою.
Значення опору резистора R2 розрахували за формулою:
У відповідності з рядом E24 Резистор R2 взяли 360 Ом.
4. Аналіз спроектованого пристрою на ЕОМ
Аналіз роботи схеми проводився за допомогою програми Electronics Workbench Version 5.12. Схема проектованого підсилювача показана на малюнку 4.1. У ході моделювання було видно, що амплітуда сигналу на виході на граничних частотах відрізняється від розрахункової величини, що пов'язано з різним коефіцієнтом передачі на цих частотах. На малюнку 4.2. представлена ??осцилограма роботи підсилювача. При роботі УНЧ на частотах, близьких до граничних, з'являються нелінійні спотворення: на нижній граничній частоті - спотворення у вигляді «сходинок», на верхній - зріз вершини синусоїди сигналу.
При зміні номіналів елемент...
