онів, що припадають на одне ядро ??235U) і відносної насиченістю її замедляющими матеріалами (так як вони в гетерогенному реакторі теж визначають дифузійні властивості середовища активної зони). Чим більше активна зона насичена поглиначами теплових нейтронів, тим нижче значення q при 20оС і тим більше полого піднімається крива q (tт) з ростом температури tт. Тому, варіюючи співвідношенням паливних, поглинаючих і які уповільнюють матеріалів активної зони, можна підібрати форму кривої q (tт), тим самим визначаючи в потрібному ступені і форму кривої реактора.
Величина j визначається співвідношенням кількостей резонансного поглинача (головним чином, 238U) і сповільнювача в активній зоні. Тобто в реакторах АЕС, яким властиве використання палива низьких збагачень, вона більше залежить від роду і кількості вживаного сповільнювача, ніж від величини збагачення палива. Чим вище насиченість активної зони сповільнювачами, тим вище значення j при 20оС і тим крутіше знижується з ростом температури теплоносія крива j (tт). Значить, і тут є можливість, варіюючи величиною уран-водного відношення, задавати форму кривої j (tт), що впливає на форму кривої ПЕР.
Нарешті, оскільки величини j і q визначаються не тільки температурою сповільнювача-теплоносія, але і температурою палива, форми залежностей q (tт) і j (tт) повинні залежати ще й від того, на яку паливну композицію розраховується реактор (високотемпературну або низькотемпературну). Чим вище розрахункова робоча температура палива, тим більше вона відрізняється від середньої температури теплоносія, і тим крутіше згинається вниз залежність j (tт) за рахунок дії ефекту Доплера в зоні розігріву і в зоні робочих середніх температур теплоносія. І чим вище температура палива, тим вище піде крива q (tт) за рахунок температурної розблокування твелів (тобто за рахунок більш різкого температурного зменшення коефіцієнта екранування F). Температурна залежність твори qj=f (t), має максимум, положення якого в температурному інтервалі розігріву реактора по суті і визначає форму кривої ПЕР:
- якщо активна зона скомпонована з таких матеріалів, що максимум твори qj=f (t) лежить набагато правіше 20 о С (у другій половині температурного інтервалу розігріву реактора), то такому реактору буде відповідати крива ПЕР I типу (твір qj=f (t), величини k е (t) і r (t) спочатку ростуть, досягаючи максимуму, а потім знижуються але так, що при номінальній температурі теплоносія вони не опускаються до початкових своїх значень при t т=20 о С);
- якщо реактор зібраний з таких матеріалів, що максимум залежності qj=f (t) знаходиться в першій половині інтервалу розігріву (практично нижче температури 130 - 140 о С), такому реактору буде властива крива ПЕР II типу (твір qj=f (t), величини k е (t) і r (t) спочатку ростуть, досягаючи максимуму, а потім знижуються але так, що при номінальній робочій температурі теплоносія вони падають нижче початкових своїх значень при t т=20 о С);
якщо підбір матеріалів активної зони реактора такий, що максимум залежності qj=f (t) відсутня, цей реактор буде володіти температурною характеристикою реактивності III типу - кривий ПЕР, монотонно спадною в усьому інтервалі середніх температур теплоносія.
Звичайно, така відповідь на питання про фактори, що визначають форму кривої ПЕР, не блищить інженерної визначеністю. Для конструктора потрібні більш однозначні відомості: з яких м...
