аведених моментів інерції і наведених моментів опору розрахункову ширину обшивок слід приймати рівною
при.
де b=119 см - повна ширина перетину плити=3 м - проліт плити=37 см - відстань між поздовжніми ребрами по осях
Наведена до фанери верхньої обшивки площа перерізу панелі
,
де dф=0,8 см - товщина верхньої обшивки;
d! ф=0,6 см - товщина нижньої обшивки;
Еф=90000кгс/см2- модуль пружності фанери;
ЄДР=100000 кгс/см2- модуль пружності деревини;
d=4см - товщина ребра панелі;
с0=14,4см - висота ребра панелі з урахуванням острожки;
n=3 - кількість ребер.
Приведений статичний момент перетину відносно нижньої площини:
Приведений до фанери верхньої обшивки момент інерції:
7. Розрахунок на міцність розтягнутої нижньої обшивки
,
де Rф.р=140кгс/см2 ф=0,6 - коеф-т враховує зниження розрахункового опору в стиках фанерною обшивки;
- коеф-т для умов експлуатації;
gn=0,95 - коеф-т надійності за призначенням для будівель 2 класу відповідальності;
М=39000 кгс? см.
8. Розрахунок на стійкість стислій верхньої обшивки
де R ф. с=120кгс/см 2
- коеф-т для умов експлуатації А2.
gn=0,95 - коеф-т надійності за призначенням для будівель 2 класу відповідальності
М=39000кгс? см
при
9. Перевірка клейових з'єднань фанери на сколювання
де Rск=8 кгс/см2 - розрахунковий опір сколюванню фанери вздовж волокон зовнішніх шарів.
- коеф-т для умов експлуатації А2.
gn=0,95 - коеф-т надійності за призначенням для будівель 2 класу відповідальності
Q=390кгс
- статичний момент зрушуваної частини приведеного перерізу відносно нейтральної осі Іпр=10385,83см4расч=4? 3см=12см - розрахункова ширина перетину, рівна сумарній ширині ребер.
10. Перевірка ребер на сколювання
де R ск=16кгс/см 2 - розрахунковий опір сколюванню деревини вздовж волокон.
- коеф-т для умов експлуатації А2 [1, табл.5]
gn=0,95 - коеф-т надійності за призначенням для будівель 2 класу відповідальності.
Q=390кгс
Іпр=10385,83см4расч=3? 4см=12см - розрахункова ширина перетину, рівна сумарній ширині ребер.
11. Розрахунок за деформаціями
де - граничний прогин
-відносний прогин.
l проліт панелі; коефіцієнт, що враховує вплив змінності висоти перерізу, прийнятий рівним 1 для панелі постійного перерізу;
с коефіцієнт, що враховує вплив деформацій зсуву від поперечної сили і приймається за [1, табл. 3 дод. 4].
h - повна висота перерізу;
q н - нормативне навантаження на панель;
умова виконується.
. Конструкція стиків панелі
При нерівномірно прикладеному навантаженню може статися зсув поздовжніх кромок панелей відносно один одного. Для запобігання пошкодження рулонного килима поздовжні крайки стикуються в чверть і зшиваються цвяхами.
Розрив рулонного килима може статися і над стиками панелей в місцях їх спирання на головні несучі конструкції. Над опорою відбувається поворот кромок панелей і розкриття шва:
Рис. 3. Стик панелей уздовж ската
,
де hоп=15,8см - висота панелі на опорі
o - кут повороту опорної грані панелі
Для попередження розриву рулонного килима опорні стики панелей необхідно влаштовувати з компенсаторами у вигляді відрізків склопластикових хвилястих листів товщиною 5мм при хвилі 50? 167мм. Відрізки прибиваються цвяхами до опорних вкладишів і зверху покриваються рулонним килимом.
Рис. 4 Стик панелей на опорі.
Такі компенсатори створюють канали, необхідні для вентиляції внутрішнього простору покриття.
Компенсатор, працюючи в межах пружності матеріалу, повинен допускати переміщення опорних частин панелі, пов'язані з поворотом торцевих крайок панелей та розкриттям швів.
Зробимо розрахунок компенсатора при a шв=0,1см.
Переміщення кінця компенсатора при вигині панелі:
Де P? r - згинальний момент в компенсаторі при його деформуванні, який виражається через напруга:
З цих виразів отримаємо формулу для перевірки нормальних напружень в хвилястому компенсаторі...
