додаток Б, рис. Б1].
Вихідна температура антифризу задається з умов обмерзання конденсату на виході з витяжного агрегату, і температура виходу повітря визначається умовами замерзання. Процес охолодження повітря в id діаграмі від точки у1 до точки у2.
За рівняння балансу теплоти перехідного від одного теплоносія до іншого знаходимо кількість теплоти, що передається в годину або потужність теплообмінника (антифриз) [додаток З]:
Qт.у=Ly? ? (iу1-iу2)=Gеф? СЕФ? (tеф1-tеф2) КДж/год, (1)
т.у=14300? 1,19? (45-15,1)=51022543 КДж/ч.
Таблиця 4
Параметри зовнішнього повітря
Lп.нtн1tн2м3/год? С? С16500-22,54,2
Оскільки маємо систему вода - повітря, то рівняння балансу теплоти теж саме. Для повітря і антифризу маємо рівняння [додаток Ж]:
(2)
Температурний перепад (нагрів)? t для витрати повітря в 16 тис.м3 буде дорівнює:
? С. (3)
З цих умов температура на виході з припливного т.о. складе:
н2=tн1 +? t=- 22,5 + 21,9=- 0,57? С.
Визначаємо витрату антифризу т.к. відомо Qту і? tаф:
;
кг/ч. (4)
Параметрами антифризу теплоємністю, щільністю і т.д. задаємося за його характеристиками (за довідником).
Таким чином, задавшись параметрами холодного припливного повітря та умовами конденсації вологи при охолодженні повітря знаходимо температури нагріву припливного повітря і необхідну витрату водного теплоносія (антифризу).
Розраховуємо потрібну поверхню теплообміну для припливного повітря за допомогою показника теплотехнічної ефективності.
Знайдемо ставлення теплоемкостей [додаток З]:
(5)
Показник теплотехнічної ефективності визначається [додаток Д]:
(6)
По відношенню теплоемкостей теплоносіїв та показником теплотехнічної ефективності за графіком? t=f [Nt, W] знаходимо величину показника числа одиниць перенесення явної теплоти.
Звідси знаходимо питому теплову навантаження на теплообмінник, в якому нагрівається холодний припливне повітря:
Вт /? С. (7)
1.2.2 До вибору основних геометричних параметрів
При заданій з досвіду економічної швидкості повітря в калорифері
Wв=2,5-3,5 кг/м2? сек, швидкості антифризу Wаф=0,6? 1,5, коефіцієнт теплопередачі k=38? 46 Вт/м2? ? С. При К=40 Вт/м2? ? З знаходимо поверхню
F=kN/k=4794,95/40=119,88м2. (8)
За даної поверхні з таблиць знаходяться калорифери КСк4-12 і формується схема з'єднання калорифера по повітрю приточування через їх фасадне перетин [додаток Ж, табл.Ж].
Далі йде вивірний розрахунок обраних калориферів. Для цього вибираємо блоки стандартних калориферів та спосіб з'єднання їх по повітрю.
За обраної площі підходять два послідовно з'єднаних калорифера по повітрю з фасадним перетином А * В. По повітрю маємо послідовну схему з'єднання в сенсі їх гідравлічних опорів [додаток Е, рис. Е1].
Fф=А? В=1,663 *? 1,503=2,5м2, (9)
А і В вибирається з технічної характеристики калориферів і площами поверхні теплообміну
R1, FR2=F=173 м2.
Визначається масова швидкість повітря, що нагрівається проходить через фасадне перетин [додаток З]:
кг/м2? сек. (10)
Швидкість води через живий перетин одного проходу води в калорифері [додаток З]:
м/с, (11)
де: fw - 0,00516 з технічної їх характеристики.
Знаючи масову швидкість течії повітря в фасадному перетині калорифера, визначаємо коефіцієнт теплопередачі з експериментальної формулою [додаток З]:
Вт/м2 ?? С. (12)
Схема паралельного з'єднання калориферів по воді (антифризу) [додаток Е, рис. Е1].
При паралельному з'єднанні зменшуються втрати енергії на прокачування теплоносія, оскільки прокачується витрата води через кожен калорифер зменшується в 2 рази, що зменшує загальний гідравлічний опір.
За вибраними поверхням теплообміну Fк1=Fк2=Fд та розрахункового чисельного значення коефіцієнта теплопередачі знаходимо дійсну питому теплопродуктивність даної конструктивної схеми [додаток З]:
Вт /? С. (13)
Визначаємо процентне розбіжність по питомої продуктивності, яка отримана з розрахунку і дійсно обрана для цієї схеми [пріложеніе3]:
. (14)
Оскільки розбіжність складає величину меншу 15% розрахунок і вибір теплообмінної поверхні пр...
