>
R2k, т = 0,012 Ом - активний опір трансформатора наведені до вторинної обмотці (див. 2.2.1.1). p> Х2к, т = 0,022 Ом - індуктивний опір трансформатора, наведене до вторинної обмотки (см. 2.2.1.3).
Ударний струм граничного навантаження зовнішнього, короткого замикання:
Iуд = Ik, m Г— i уд = 7572,35 Г— 0,86 = 6512,2 А (2.3.1.2), [3, c.105].
i уд = 0,86 - ударний струм у відносних одиницях, береться з кривої [3, с.105, рис.1-127 а], при ctg jk == 0,545
Інтеграл граничного навантаження при глухому зовнішньому, короткому замиканні:
I? Г— t = I? k, m (I? Г— t) (2.3.1.3), [3, c.105],
де I? Г— t визначається в Залежно від ctg jk по кривій [3, с.105, рис.1-127 б] I? Г— t = 0,004
I? Г— t = Г— 0,004 = 229,4 kА? Г— з
I k, m - амплітуда базового струму короткого замикання.
I? Г— t - інтеграл граничного навантаження у відносних одиницях.
2.3.2 Розрахунок ударного струму і інтеграла граничного навантаження внутрішнього, короткого замикання
Ударний струм граничного навантаження внутрішнього, короткого замикання:
Iуд = Ik, m Г— i уд = 7572,35 Г— 1,08 = 8178,12 А (2.3.2.1), [3, c.105]
i уд = 1,08 - ударний струм у відносних одиницях, береться з кривої [3, с.105, рис.1-129 а], при ctg jk = 0,545. p> Інтеграл граничного навантаження при глухому внутрішньому, короткому замиканні
I? Г— t = I? k, m Г— (I? Г— t) = 7572,35 ВІ Г— 0,005 = 286,7 до А? Г— с (2.3.2.2), [3, c.105],
де I? Г— t визначається в Залежно від ctg jk по кривій [3, с.105, мал. 1 - 129 б] I? Г— t = 0,005 - інтеграл граничного навантаження у відносних одиницях.
I k, m - амплітуда базового струму короткого замикання.
2.3.3 Вибір вентиля
Вентиль вибирається виходячи з середнього струму протікає через нього.
Іа = 106,7 А (див. 2.1.1)
Так само врахую максимальний ударний струму і інтеграла придельной навантаження при короткому замиканні.
Iуд = 8178,12 A (2.3.2.1)
I? Г— t = 286,7 кА? Г— с (2.3.2.2)
Виходячи з цього, вибираємо тиристор T2-320. [4, c.116]
Основні параметри тиристора наведені в таблиці 3.
Таблиця 3.
Порогова напруга
1,36 В
Час зворотного відновлення
8 мкс
Динамічний опір у відкритому стані
0,9 мОм
Тепловий опір перехід - корпус
0,05 В° С/Вт
Максимально допустимий постійн. зворотна напруга
(100 - 1400) В
Максимально допустимий середній струм у відкр. Cостояние
320 А
Максимально допустимий діючий струм у відкр. сост.
785 А
Ударний неповторяющийся струм у відкритому стані
8500 А
Захисний показник
361,25 кА? Г— з
Заряд зворотного відновлення
300 мк Кл
2.3.4 Розрахунок допустимого струму навантаження на вентиль у сталому режимі
[I в] =; (2.3.4.1),
Uo = 1,36 В - порогове напруга (див. таб.3).
Rд = 0,9 мОм - динамічний опір у відкритому стані (Див. табл .3). p> Кф = 1,77 - коефіцієнт форми струму.
Потужність електричних втрат:
[D P] =; (2.3.4.2), [6, c.29].
[qн] = 125 В° С - номінальна температура кристала.
qс = 15 В° С - температура навколишнього середовища (див. табл.1).
Тепловий опір вентиль - охолоджувач:
R = R пк + R ос + R ко (2.3.4.3), [6, c.28]
R пк = 0,05 В° С/Вт - тепловий опір перехід - корпус.
R ос - усталене тепловий опір охолоджувач - Середа.
R ко - усталене тепловий опір корпус - охолоджувач.
Виберу охолоджувач ОA-034 [3, с.114, табл.1-26], з урахуванням потужності відводиться тепла Pн = 240 Вт Де Rос = 0,3 В° С/Вт,
R = 0,05 + 0,3 = 0,35 В° С/Вт.
Тоді
[D P] == 314,29 Вт;
[I в] == 151,93 A;
Максимально допустимий середній струм тиристора I а = 320А (див. таблиці 3).
Отже, тиристор в сталому режимі витримує проходить через нього струм.
2.3.5 Температурний розрахунок тиристорів в різних режимах роботи
а) Номінальний режим:
Потужність електричних втрат:
DPн = UO Г— Іа + К? ф Г— Rд Г— I? а = 1,2 Г— 16,5 + 1,73...
