>
= (3 ... 4) в€™ 10 2 0,073 = (22 ... 29)
Приймаються число пазів якоря: = 26
(Г— 0,073)/26 = 0,0088 м.
Кількість ефективних провідників у пазу
2501/26 = 96,
приймаємо = 96 тоді
96 Г— 26 = 2496.
Вибираємо паз напівзакритої трапецеїдальної форми з паралельними сторонами зубця.
Число колекторних пластин К для різних значень числа секційних сторін в пазу вибираємо, порівнюючи варіанти:
№ п/п
В
К = Z
В В
26
48
16,92
2
52
24
8,46
3
78
16
5,64
В
Оскільки повинно бути в межах, що не перевищують 15-16 В, приймаємо варіант 2: = 2, що забезпечує обмотку з цілим числом витків в секції 24. Тоді число колекторних пластин К = 52, число ефективних провідників = 2 Г— 52 Г— 24 = 2496 число ефективних провідників у пазу = 2496/26 = 96, число секцій в обмотці якоря
2496/(2 Г— 24) = 52.
Уточнюємо лінійну навантаження:
В
( 2496 Г— 1,1 )/(Г— 0,073) = 11978 А/м.
Коригуємо довжину якоря:
0,044 Г— 12000/11978 = 0,044 м.
Приймаються = 0,044 м.
Тоді
0,044/0,073 = 0,60.
Попереднє значення ЕРС для тривалого режиму роботи при паралельному збудженні
= 454,5/2,21 = 206 В,
Попереднє значення магнітного потоку на полюс
60 Г— 206 в€™ 2/(2 Г— 2496 Г— 3000) = 0,00165 Вб.
Перетин повітряного зазору, табл. 10.17 [2],
= 0,085 Г— 0,044 = 0,00374 м 2 .
Індукція в повітряному зазорі, табл. 10.16 [2],
0,00165/0,00374 = 0,44 Тл.
Зовнішній діаметр колектора
(0,5 Вё 0,9) Г— 0,073 = (0,037 Вё 0,066) м.
Приймаємо: = 0,04 м.
Окружна швидкість колектора
(Г— 0,04 Г— 3000)/60 = 6,28 м/с.
Колекторна поділ
Г— 0,04/52 = 0,00242 м.
Повний струм паза
1,1 Г— 96 = 105,6 А.
Окружна швидкість якоря
(Г— 0,073 Г— 3000)/60 = 11,5 м/с.
Попереднє значення щільності струму в обмотці якоря беремо 11000000 A/м 2 .
Попереднє перетин ефективного дроти по (10.9) [2]
1,1/11000000 = 0,000000100 м 2 .
Приймаємо по табл. П3.1 [] Провідник марки ПСД: за ГОСТ діаметр голого дроти d г = 0,000355 м; діаметр ізольованого проводу = 0,000395 м; перетин елементарного провідника = 0,000000099; число елементарних провідників = 1,
тоді перетин ефективного провідника
1 в€™ 0,000000099 = 0,000000099 м 2 .
Уточнюємо значення щільності струму в обмотці якоря
= 1,1/0,000000099 = 11111111 A/м 2
3.3 Розрахунок геометрії зубцеву зони
Висота паза якоря (згідно досвіду побудованих машин) становить
= (0,24 ... 0,35) в€™ 0,073 = (0,018 ... 0,026)
Приймаються 0,020 м.
Ширина зубця по (10.11) [2]. p> Частота перемагнічування стали зубців
= (2/2) в€™ 3000/60 = 50 Гц. br/>
Допустиме значення індукції в сталі зубця (за технологічними умовами приймається в межах 1,3 ... 1,5 Тл), приймаємо для зменшення втрат в сталі якоря при частоті перемагнічування 50 Гц 1,3 Тл. <В
0,44 Г— 0,0088/1,3/в€™ 0,95 = 0,0031 м,
Розміри паза в штампі приймаємо згідно стор 293 [1]. p> Приймаються ширину шліца паза (табл.8.14) 0,002 м;
висоту шліца паза (див. рис.3.1) 0,0005 м.
Приймаються товщину клина 0,0005 м.
Виходячи з умови паралельних граней, знаходимо:
b 2 = (p пЂЁ D-2h п )/Z 1 -b z1 = 3 , 14 Г— (0,073-2 Г— 0,02)/26) - 0,0031 = 0,0009 м = 0,9 мм;
b 1 = p (D-2h ш1 -2h до )/Z 1 -b z1 = 3,14 (0,073-2 Г— 0,0005-2 в€™ 0,0005) /26 -
- 0,0031 = 0,0055 м = 5,5 мм;
по (8.44) - (8-45) [1] (= 30 0 )
h пк = h п -hш 1 - h до = 0,02-0,0005 -0,0005 = 0,0190 м = 19 мм.
В
Рис.3.2. Паз якоря
Згідно з табл. 8.12. [1] припуск по ширині паза на збірку: 0,0001 м...
