Реферат Розрахунок теплової схеми виробничо-опалювальної котельні

Тема: Курсовые обзорные

Елементи обладнання розташовують на схемі за певною системою: котлоагрегати і головний паропровід поміщають у верхній частині схеми, нижче групують все інше, причому теплообмінники та трубопроводи з великими тисками і температурами зображують вище.

4. Алгоритм розрахунку теплової схеми котельні.

4.1 Розрахунок основного і допоміжного обладнання

1. Витрата насиченої пари тиском Pн = 0,6 МПа у бойлерній установці для підігріву мережної води, циркулюючої по теплових мережах, кг/с (т/год)

де - максимальна витрата теплоти на опалення з урахуванням втрат в зовнішніх мережах, кВт;

-ентальпія конденсату гріючої пари після охолоджувача конденсату, кДж/кг;

= 4,19 * 50 = 209,5 кДж/кг.

hп - коефіцієнт, що враховує втрати теплоти в бойлерній установці і який приймається рівним 0,98.

= 0,52 кг/с. (1,87 т/год)

2. Витрата мережної води, що направляється в теплову мережа, кг/с (т/год)

де і - температури мережної води в прямому та зворотному гілках теплової мережі, оС.

кг/с (44,68 т/год)

3. Втрати мережної води (витоку) в теплових мережах, згідно із завданням приймаємо 1,5% від витрати, кг/с (т/год)

* 12,41 = 0,186 кг/с (0,67 т/год)

Ці втрати теплоносія в нормальних умовах експлуатації повинні заповнюватися хімічно очищеною водою, яка подається підживлювальним насосом.

4. Загальний витрата насиченої пари тиском Pн = 0,6 МПа для приготування гарячої води на виробничо-технічні потреби підприємства, для нагріву мережної води, циркулює в теплових мережах, і для роботи припливно-витяжних вентиляційних систем підприємства складе, кг/с (т/год)

кг/с (3,78 т/год)

У виробничо-опалювальних котелень невеликої потужності, що виробляють насичена пара невисокого тиску (Pн <4 МПа), зниження тиску споживаного пара з головної магістралі здійснюється простим дросселированием за допомогою редукційного вентиля або клапана. Процес дроселювання протікає при постійній ентальпії пари h = const. У великих котелень та ТЕЦ, коли котлоагрегати дають перегрітий пар досить високого тиску і температури, для споживачів пари з меншими тисками і температурою доводиться встановлювати редукційно-охолоджувальні установки (РОУ).

У даному випадку при тиску за котлом у головній парової магістралі = 2,3 МПа і температурі насиченої пари В° С, достатньо простої дроселювання пари до 0,6 МПа. p> 5. Загальний відпустку пара всіх параметрів зовнішнім теплопотребітелей складе, кг/с (т/год)

= 3,33 +1,07 = 4,4 кг/с (15,84 т/год)

6. Витрата пари на власні потреби котельні (підігрівач сирої води, деаератор), оцінимо попередньо 9% від відпустки пара зовнішнім споживачам кг/с (т/год).

0,09

0,09 В· 4,4 = 0,396 кг/с (1,426 т/год)

У першому наближенні загальна паропроїзводітельность котельні з урахуванням 3% втрат пари і конденсату всередині котельні складе, кг/с (Т/год)

DОЈ

DОЈ = 4,94 кг/с (17,78 т/год)

Для уточнення витрати пари на власні потреби котельні виконаємо тепловий розрахунок розширювача безперервної продувки, підігрівача сирої води і деаератора.

7. Розрахунок розширювача (сепаратора) безперервної продувки. p> Схема використання теплоти продувочной води з прийнятими умовними позначеннями показані на рис.1. Отсепарирован в розширнику насичений пар тиском Pн = 0,12 МПа подається в деаератор, а гаряча продувальна вода - в теплообмінник для підігріву холодної сирої води перед ХВО.

Рис: 1 Схема використання теплоти безперервної продувки

1 - розширювач або сепаратор безперервної продувки (РНП);

2 - водо-водяний підігрівач сирої холодної води (ВВП-1)

Рівняння теплового балансу розширювача

де - кількість продувочной води, що надходить з парових котлів,

= 0,03 Г— DОЈ

= 0,03 Г— 4,94 = 0,144 кг/с (0,519 т/год)

- ентальпія продувочной води при тиску 2,3 МПа, кДж/кг;

- коефіцієнт збереження теплоти в розширнику, приймаємо 0,98;

- кількість пари, одержуваного в розширнику, кг/с (т/год);

і - Ентальпії води і насиченої пари при тиску в розширнику Рн = 0,12 МПа.

Кількість відсепарованої пари, кг/с (т/год)