мі присутній подвоєне число накопичувальних конденсаторів, що веде до збільшення габаритів і вартості виробу.
В даний час в літературі є велика кількість експериментальних результатів, отриманих в результаті досліджень імпульсно-періодичних електророзрядних з автоматичною УФ-предіонізаціей XeCl-лазерів. Наприклад, в роботі [13] описаний XeCl лазер з LC-генератором що включає в себе магнітне ланка стиснення і тиратрон ТГІ 1-1000/25. У цьому випадку, схема збудження дозволила реалізувати фронт зростання напруги до 30 кВ, за час не більше 80 нс, на наявним межелектродном зазорі 21 мм. Отримана енергія в імпульсі досягала 120 мДж, при ККД накопиченої енергії в обострітельной конденсаторах до 2%. У роботах [14,15] авторами вивчалося впливу величини предионізаціі на стійкість горіння розряду, а також залежність ефективності роботи лазера від інтенсивності накачування. Слід зазначити, що в роботі [15] показується, що при тривалості імпульсу накачки ~ 20-30 нс для XeCl лазера, зі збільшенням потужності накачування від 1.25 до 3 МВт / см 3, ККД лазера падає від 2.3 до 1.7%.
.2 Системи прокачування робочої суміші
На відміну від режиму одиночних імпульсів, імпульсно періодичний режим роботи (ІПР) має свої особливості зумовлені впливом збурень, викликані попередніми розрядними імпульсами на наступні. Згідно [16] даний вплив викликається наступними явищами:
адіабатичному розширенні пробки нагрітого газу
Впливи прикордонних шарів на електродах
ударної хвилі
Акустичних коливань
5. Зміна складу робочої суміші
Наявність збурень густини газу за ІПР, призводить до неоднорідного розподілу густини газу в розрядному об'ємі, і як наслідок відбувається контрагірованіе розряду, що приводить до неоднорідності розподілу вихідного випромінювання по перетину пучка, зменшення вихідної потужності випромінювання, до механічних пошкоджень електродів і т.д. Для уникнення вище перерахованих наслідків, необхідно здійснювати зміну газу в розрядному проміжку.
В роботі [16] проводиться теоретична оцінка швидкості прокачування газу в розрядному проміжку. Розрахунок показує що, швидкість прокачування повинна бути такою, щоб до моменту початку наступного імпульсу встигала відбуватися зміна газу в проміжку у півтора рази більше ніж розмір електродів у напрямку прокачування. У цьому випадку вплив адіабатичного розширення пробки нагрітого газу від попередніх розрядних імпульсів на наступні, буде незначно.
В роботі [17] досліджувалися різні конструкції камер прокачування зображених на рис 2. Газовий потік, в обох камерах створювався діаметральним вентилятором, який приводився в рух електродвигуном через магнітну муфту. Швидкість потоку в камері а у заземленого електрода становила 3 ??м / с а у високовольтного електрода 4-5 м / с (при 1500 об / хв). Зростання потужності лазера при збільшенні частоти припинявся при досягненні частоти повторення імпульсів 175 Гц. Автори пов'язують це з тим, що пробка нагрітого газу не встигає вийти з розрядного проміжку. У камері зображеної на рис 3б гранична частота склала близько 400 Гц (швидкість прокачування 24 м / с), а зменшення потужності пояснювалося впливом акустичних коливань, для придушення яких необхідно встановлювати глушники.
