либина свердловини 1780м, Внутрішній d НКТ 62 мм, протівотіск на усті 0,36 мПа, лещата насічення 8,7 мПа, газовий фактор 56,4 м3/т, Густина пластової нефти? н пл=780 кг/м3, Густина дегазованої нефти? нд=870 кг/м3, зводненість продукції n в=9%, Густина пластової води? в=1110 кг/м3, азот у супутних газі відсутній.
. Візначімо коефіцієнт розчінності газу у нафті:
(4.6)
.
. Візначімо Ефективний газовий фактор (випадок б):
м3/т (4.7)
При зменшенні Р виб, довжина газово-рідінного підйомніка збільшується и візначається Н=L - (P виб - Р нас) /? ж g, что веде до зростання витрат газу, и коли ВІН стані рівнім Г еф, фонтанування закінчеться. Розрахунок формули (4.1) за граничних условиях відносно Н, отрімаємо:
Н max=0,5 [h +], м, (4.8)
Н max=0,5 [100 +]
м (4.9)
? ж - середня Густина Рідини на довжіні газорідінного підйомніка, h - висота Стовба нефти з невідокремленім газом, м.
Візначімо Середнев Густин нефти:
? н Cр кг/м3. (4.10)
? н Cр
Візначімо Середнев Густин зводненої нефти на довжіні газорідінного підйомніка:
(4.11)
Візначімо максимально Довжину газорідінного підйомніка (Глибина спуску НКТ):
м
Візначімо мінімальній вібійній Тиск фонтанування (за формулою 4.5):
(4.12)
де (4.13)
Висновок: свердловина устаткована НКТ d 62 мм Із зводненістю 9% Припін фонтанування при зніженні Рвіб до 18,7 мПа.
Завдання № 5. Визначення тиску біля черевика фонтанного ліфта
Розрахуваті Тиск біля черевика (кінця підйомних труб) фонтанного ліфта, а такоже вібійній ТИСК, если дебіт Рідини Q ж=18,5 м 3/сут, про ємна зводненність no=0,088, Внутрішній діаметр свердловини D св=0,1503 м, Внутрішній діаметр НКТ d вн=0,050м, Густина дегазованої нефти? нд=770 кг/м 3, Густина води, что відобувається? в=1110 кг/м 3, Глибина свердловини L c=1650м, Глибина спуску НКТ Н н=1580м, лещата в затрубному пространстве Р затр=0, висота дінамічного уровня Н дин=70м, лещата біля черевика ліфта Р б=10,2 мПа.
. Розрахуємо Занурення черевика ліфта під Динамічний рівень:
п=Н н - Н дин (5.1) п=1 580 - 70=1510 м.
. Розрахунок середньої Густин нефти в затрубному пространстве, так як Тиск у черевика Р б=10,2 мПа более тиску насічення Р нас=9 мПа, то вільного газу в затрубному пространстве НЕ буде? н затр=(? нп +? нд)/2. ? нп=804 кг/м 3,? н=3,3 10 - 6 м 2/с, в н=1,16 тому,
? н затр=(804 + 852)/2.
? н затр=
. Розрахуємо Тиск біля черевика ліфта по форулі:
(5.2)
мПа
. Розрахунок обємної вітратної зводненності при тиску Рб gt; Рнас, Попередньо Визначи дебіт нефти:
(5.3)
Тоді обємна витратності зводненність рівна (при вв=1):
(5.4)
. Візначаємо число Рейнольдса для нефти:
, (5.5)
де? н - кінематічна вязкість нефти в пластових условиях, м2/с,
вн - обємній коефіцієнт нефти при тиску насічення.
. Візначімо необхідну глибино спуску колон НКТ:
(5.6)
де Нн?- Необхідна Глибина спуску колони НКТ, м; Dсв - Внутрішній діаметр свердловини (Dсв=0,1503), м.
. Перевіряємо виконан умів:
а) для зводненіх свердловин умови полного Вінос води з інтервалу вібій - прийом. Reн=501 lt; Reн ін (1600), б) Нн (фактична Глибина спуску НКТ)=1 580 gt; Нн? (необхідна Глибина спуску НКТ=1485,5) Нн lt; Нн?- Умова Неповне Вінос води.
. Розрахуємо нафтовміст при умові полного Вінос води:
? н=(0,9433 + 35,4 10-6 Re). (5.7)
? н=(0,9433 + 35,4 10-6? 1485,5)? 0,912=0,9
. Візначімо Густин водонафтової суміші при ПОВНЕ віносі води (вібій - приймач):
. (5.8)
кг/м3
. Тому, що Різниця между глибино спуску ліфта и свердловини складає 120 м, на цьом інтервалі Густина водонафтової суміші НЕ змінюється (Рб gt; Рнас), розрахуємо вібійній Тиск:
. (5.9)
мПа
Фактично віміряній пластових Тиск 12,12 мПа (похібка 1,5%). Крітерій Рейнольдса - візначає співвідношення между силами інерції и силами в'язкого тертим в рухлівій рідіні або газі, тобто при Re lt; Reкріт вірний закон Дарсі (Q=Кф? НF /? L), ні - нелінійній закон.
Список рекомендованої літератури
родовище нафта газ
1. Бойко В.С. Розробка та експлуатація нафтових Родовище. Підручник.- Київ: ІСДО, 1995. -...
