ння dt може бути прийняте досить низьким - близько 1,5oС. Для ПНД з латунної поверхнею теплопередачі dt також може бути прийнято порядку 1,5oС. Якщо в ПНД застосована аустенитная нержавіюча сталь, то dt=3,5 ... 5oС. У реальних ЯЕУ АЕС значення dt зазвичай становить помітно більші значення - від 3 ... 4 до 5 ... 6oС, що сприяє зменшенню поверхні теплопередачі водопідігрівачів.
Зауважимо, що для поверхневих водопідігрівачів, у яких гріюча середу - перегріта пара, у виразі (14) під tвх cледует розуміти температуру насичення при тиску гріючого середовища (малюнок 3). Це пояснюється тим, що кількість теплової енергії, отриманої від охолодження пари, зазвичай дуже невелике (так як теплоємність пара - невелика величина, вона в кілька сот разів менше прихованої теплоти паротворення), тому ефективність теплопередачі в такому водопідігрівачів в основному визначається температурним напором в точці початку конденсації гріючої пари. Температура нагрівається середовища на виході з водопідігрівача практично мало відрізняється від її температури в точці початку конденсації гріючої середовища.
Малюнок 3 - Діаграма tq поверхневого водопідігрівача з пароохолоджувача
Температура нагрівається середовища на вході в поверхневий водопідігрівач приймається рівною температурі середовища на виході з попереднього водопідігрівача. При одночасному розгляді всіх поверхневих водопідігрівачів можна таким чином оцінити значення прийнятих у розрахунок температур нагрівається середовища для всіх водопідігрівачів і на вході, і на виході з них.
На вхід першого водопідігрівача направляється середу, що має ентальпію трохи вище ентальпії конденсату головного конденсатора. Це обумовлено тим, що в конденсатн трубопроводі, на напірному трубопроводі конденсатного насоса першого підйому зазвичай встановлюють охолоджувач пара кінцевих ущільнень турбіни (ОПУ). Нагрівання конденсату в таких пароохолоджувача невеликий. У теплових розрахунках робочого контуру його можна оцінити наближено, прийнявши температуру конденсату на вході в перший водопідігрівач на 3 ... 5оС вище температури конденсату в головному конденсаторі.
Крім значень температур нагрівається середовища на вході і виході кожного водопідігрівача необхідно також визначити значення тиску середовища в цих точках. Тоді значення ентальпій нагрівається середовища в кожній точці конденсатно-живильної системи можна визначити по поєднанню тиску і температури.
Для визначення тиску в кожній точці конденсатно-живильної системи необхідно оцінити напори (тиску) відповідних насосів (конденсатних і поживного), з урахуванням гідравлічних опорів елементів системи.
Напір (тиск) кожного насоса визначається різницею тиску в точці, куди подається перекачується рідина, і тиску в точці забору рідини, гідравлічними опорами тракту а також геодезичної складової - різницею тисків на кінцевих ділянках тракту, викликаної різницею висот їх розташування. Гідравлічні опору конденсатной системи від головного конденсатора до деаератора долаються конденсатними насосами, післядеаератори - живильним насосом.
конденсатні насосом може бути два: першого підйому (долає гідравлічні опору від головного конденсатора до виходу з блокової знесолювальної установки) та другого підйому (долає гідравлічні опору ділянки конденсатного трубопроводу, що охоплює всі підігрівачі низького тиску поверхневого типу). Поживна система для АЕС звичайно компонується за однопод'емной схемі включення живильних насосів на відміну від ТЕС, де тиск пари може бути значно більше і тому можлива двухпод'емная схема включення насосів. Поживний насос АЕС долає гідравлічні опори всіх підігрівачів високого тиску, поживного трубопроводу, поживного регулюючого клапана, парогенератора.
Вид наведених нижче залежностей для визначення тисків конденсатних насосів першого і другого підйому ркн1 і ркн2 і живильного насоса РПН визначається компонуванням і складом конденсатной і живильної систем. Як приклад наведено розрахункові залежності для випадку, коли між КН1 і КН2 встановлені підігрівачі низького тиску ПНД - 1 і ПНД - 2 змішувального типу, проток води через які забезпечується за рахунок установки підігрівачів на різній висоті.
Розглянемо структуру цих виразів стосовно до варіанту ПТУ з турбіною К - 1000-60/3000. У цьому випадку вираз для визначення тиску КН1 може бути записано у вигляді
ркн1=РПНД - 1 - РГК + D рбоу + D ропу + D рк.тр + D ррку гк + D ргеод, (15)
де РПНД - 1 - тиск у змішувати ПНД1 (визначається тиском відбору пари на ПНД1 за вирахуванням гідравлічних опорів трубопроводу гріє пара);
РГК - тиск у головному конденсаторі;
D рбоу - гідравлічний опір блокової ...
