жучи, неточні, хоча в окремих приватних ситуаціях виникає похибка відносно невелика. p> Основна відмінна особливість розрахунку витрати змішаного інгібітора гідратоутворення полягає в тому, що при використанні формул (5.31) треба задати в захищається від гідратів точці одночасно дві концентрації компонентів відпрацьованого інгібітора х1 (2) і х2 (2) у водній фазі. Умова запобігання гідратів в точці 2, зрозуміло, дає лише одну функціональну зв'язок між х1 (2) і х1 (2). p> (DT, х1 (2), х2 (2)) = 0. (5.32)
Оскільки одна і та ж величина зниження температури гідратоутворення DT може бути досягнута при різних складах відпрацьованого інгібітора (тобто різному співвідношенні летючого і нелетючого компонентів інгібітора). Отже, потрібна додаткова зв'язок між х1 (2) і х2 (2), яка також може бути отримана з співвідношень матеріального балансу:
. (5.33)
Таким чином, методика розрахунку витрати змішаного інгібітора гідратоутворення полягає у спільному вирішенні системи трьох нелінійних алгебраїчних рівнянь (5.31) - (5.33). У загальному випадку система рівнянь вирішується чисельно, для деяких окремих випадків можливі графічні методи. p> У результаті рішення такої системи алгебраїчних рівнянь визначаються необхідний мінімальний витрата інгібітора гідратоутворення, кількість водної фази в захищається точці, концентрації нелетючого і летючого компонентів у відпрацьованому інгібіторів і пр.
Розрахунок по рівняннях (5.31), (5.32), (5.33) може призводити і до негативної величині витрати G. Це фактично означає, що надходить з попереднього технологічного ділянки в точку 1 інгібітора цілком достатньо для попередження гідратів в точці 2, наприклад, за рахунок конденсації летючого компоненту інгібітора з газової фази при зниженні температури. Тому (при розрахунковому значенні G <0) подачі в точку 1 свіжої порції інгібітора не потрібно. p> Слід зазначити, що якщо при переході від точки 1 до точки 2 випадає досить багато вуглеводневого конденсату, то доцільно витратні співвідношення відносити до 1000 м3 газу в точці 2 (або, що краще, до 1000 м3 сухого від сепарованого газу при 293, 15 К). Тоді величини G (1), W (1), Gк (1), строго кажучи, відносяться до більшого, ніж 1000 м3, обсягом газу, і, отже, вони повинні бути скоректовані поправочних коефіцієнтів, що характеризує зміну обсягу, (т.е . необхідно врахувати обсяг випав конденсату.
Абсолютно аналогічним чином балансная методика може бути розвинена і для розрахунку необхідної кількості інгібітора при інгібуванні потоків рідких вуглеводнів (нестабільного конденсату та ЩФЛУ). Тут, однак, слід відносити витрата інгібітора до заданій кількості рідкої вуглеводневої фази і враховувати можливість виділення з вуглеводневої рідини газової фази. p> З формули (5.31) для величини G неважко вивести різні приватні випадки. Якщо на даній ділянці конденсат не випадають, тоді зникає третій член у формулі для G. Для нелетючого інгібітора: х1 = х1 (1) = х1 (...
