н ; х 2 < х сн і х 0 < х сн . Величину напруг для фаз В - Y і З - Z визначимо з рівнянь: В
U B = (1.67)
U c = (1.68)
На рис. 1.62, б показана векторна діаграма, побудована за (1.64), (1.67) і (1.68) для всіх трьох фаз. Побудова починається з вектора Д– А і відстає від нього по фазі на 90 В° вектора Д° А . Вектори Д° A 1 , Д° A 2 і Д° А 0 збігаються з вектором Д° A по фазі і складають в…“ від нього по величині. Решта вектори симетричних складових відповідно орієнтуються по струму в фазі А - X. Подальші побудови виробляються звичайним порядком з урахуванням того, що вектори фазних е. д. с. зрушені відносно один одного на 120 В°. p> Двохфазний коротке замикання, наприклад, фаз А - X і В - Y (рис. 1.63, а ) характеризується наступними співвідношеннями: Д° З = 0; Г™ AB = 0; Г™ A = Г™ < i> B чинності симетрії схеми і Д° А = - Д° В , так як при позитивному напрямку струму в фазі А - X (наприклад, від кінця фази до початку), у фазі В - Y струм буде мати негативне напрямок. Струми нульової послідовності в даному режимі дорівнюють нулю, так як
. (1.69)
В
Рис. 1.63 - Схема двофазного короткого замикання (а) і векторні діаграми струмів і напруг при цьому режимі (б, в)
Так як у фазі З - Z сума струмів прямої та зворотної послідовностей дорівнює нулю
. (1.70)
і для неї Д° З 1 = - Д° З 2 , то, очевидно, у всіх фазах струми прямої і зворотної послідовностей будуть рівні за модулем (рис. 1.63, б ) . Для визначення усталеного струму двофазного короткого замикання Д° к2 будемо виходити з фазних напруг:
(1.71)
При цьому лінійна напруга
З векторної діаграми (рис. 1.63, б) слід, що
. (1.72)
Звідки
. (1.73)
Отже,
. (1.74)
Так як Д° А - Д° В = 2Д° А = ( Д° А 1 - Д° У 1 ) + ( Д° А 2 - Д° В 2 ) = 2Д° АВ1 отримуємо
. (1.75)
Векторна діаграма напруг при двофазному короткому замиканні зображена на рис. 1.63, в .
Раптове (аварійне) коротке замикання. При одно-і двофазному раптових коротких замиканнях струм короткого замикання більше, ніж при трифазному аварійному короткому замиканні, в відповідно до того, що при сталому режимі струм при двох-і однофазному коротких замиканнях більше, ніж при трифазному. У разі аварійних несиметричних коротких замикань виникають, так само як при трифазному короткому замиканні, аперіодична і періодична складові струму. Початковий діюче значення періодичної складової струму I ' уст.макс можна визначати за формулами (1.66) або (1.75), підставляючи замість х пр величину х " d або x ' d . При цьому індуктивні опору х 2 і х 0 залишаються практично однаковими як для сталих, так і для перехідних режимів. В іншому визначення струму короткого замикання при несиметричних режимах проводиться так само, як і при трифазному короткому замиканні.
1.20 Синхронні машини з постійними магнітами
Машини з постійними магнітами дозволяють зменшити втрати в машині, а також (за полюсах, розташованих на роторі) позбутися підведення струму через контактні кільця до обмотки збудження. Недоліком постійних магнітів з високою коерцитивної силою є їх надзвичайно висока вартість. Проте в даний час з'явилися перші зразки електричних машин з дешевими феритної-барієва магнітами. Типова крива намагнічування феритної-барієвого магніту зображена на рис. 1.64. Залишкова індукція такого магніту В г ≈ 0,35 Т, коерцитивної сила H з ≈ 250 кА/м. Але щоб отримати гарне використання матеріалів в машині і пре-прийнятні габарити машини, індукція в повітряному зазорі повинна становити 0,5-1,0 Т, як це зазвичай має місце в машинах з електромагнітним збудженням....
