2] отримуємо:
при hred=0.142 м? f.r? I180
Окочательно приймаємо найменше з двох отриманих значень «R»: R72.
Висновок: Панель перекриття ПК 8-58.12 відповідає встановленому межі вогнестійкості RE45 для будівель і споруд мають ступінь вогнестійкості III.
2.2 Розрахунок межі вогнестійкості залізобетонної колони КСР - 442 - 34
Розрахунок межі вогнестійкості залізобетонної колони за ознакою «R» - втрати несучої здатності.
Дано:
Залізобетонна колона КСР - 442-52, перетином 0.4? 0.4 м, розрахункова довжина колони lр=4.2, нормативне навантаження на колону NH=520 т.
Бетон: класу В15, Rbu=22 МПа.
Арматура: класу А-III, Rsu=433 МПа.
? red=0.00133 м2/ч,? 1=0.65; ? 2=0.5 при? =2 350 кг/м3,=500? C.
2.2.1 Рішення теплотехнічної завдання
1 Вибираємо схему температурного впливу пожежі на колону і розрахункові моменти часу його впливу.
Приймаємо чотиристороння вплив пожежі на колону (малюнок 2) і розглянемо його дію у момент часу? 1=0,5 ч.
Рисунок 1 - Розрахункова схема 1: 1; 2; 3; 4 - номери обігріваються пожежею поверхонь перерізу колони
. Визначаємо температуру прогріву арматури Тs колони в перший розрахунковий момент часу впливу пожежі? =0,5 ч.
У силу симетричності перерізу колони і впливу пожежі на неї (малюнок 2), розглянемо один з чотирьох крайніх арматурних стержнів, розташований між обігріваються поверхнями «1» і «4».
Визначаємо товщину почав прогріватися шару бетону; м:
l =,
де? red - наведений коефіцієнт температуропровідності,?- Час: == 0.089 м.
Визначаємо параметр, який визначається при визначенні температури прогріву арматури:
=Yi +,
Де Yi - відстань від i - ой поверхні, що обігрівається до найближчого до неї краю арматури, м; - діаметр арматури, м;
? red - наведений коефіцієнт температуропровідності;
? 1,? 2- коефіцієнти, що враховують тривалість завантаження, гнучкість і характер армування колони.
== Yi +=(50 - 16) · 10-3 +== 0.073 м,
== Yi +=(400-50-16) · 10-3 +=0.413 м.
Визначаємо значення параметра r:
=/ l? 1
=r4=0.073/0.089=0.83,=r3=0.413/0.089=4.51 gt; 1, то приймаємо r2=r4=1.
Визначаємо значення температури прогріву арматури Тs при? =0,5 год:
Тs (?=1)=1 220 - 1 200 · [1 - (1 - r1) 2 - (1 - r2) 2] · [1 - (1 - r3) 2 - (1 -r4) 2
Тs (?=1)=1220-1200 · [1- (1-0.82) 2 - (1-1) 2] · [1- (1-0.1) 2 - (1 0.82) 2=96? C.
Визначаємо значення коефіцієнта умов роботи при пожежі? s, T арматури колони при? =0,5 ч. Згідно таблиця 9.3.7 [2], для сталі класу А - III маємо: при Тs (?=1)=96? C.? s, T=1,0.
. Визначаємо площу бетону колони, зберігає свою міцність в перший розрахунковий момент часу впливу пожежі? =0,5 ч.
Визначаємо значення параметра r для середини обігрівається поверхности:
r=(h/2 +)/l,
=(0.2 + 0.024)/0.089=2.31.
Так як r gt; 1, то приймаємо r=1 і, відповідно, параметр w=1.
Визначаємо значення параметра r3:
=1 -,
де - Критична температура прогріву бетону колони,? С.=1 -=1 -=0.373.
Визначаємо значення товщини критично прогрітого шару бетону у середини прогрівається поверхні:
=r3 · l -
=0.373 · 0.089 - 0.024=0.0091 м.
Визначаємо значення С:
С=h/2 -,
С=0.2 - 0.0091=0.1908.
Визначаємо значення параметра r в кутку колони:
Rу=1 -, у=1 -=0.52.
Визначаємо значення в кутку колони:
=r · l -,
=0.52 · 0.089 - 0.024=0.022 м,
і відповідно визначаємо значення b:
=h/2 -,
=0.2 - 0.022=0.177 м.
Визначаємо значення поправки?:
? =B/C - 0.2
Де?- Поправка на додаткове збільшення товщини прогрітого шару матеріалу в кутах перетину.
? =B/C - 0.2=0.177/0.1908 - 0.2=0.126,
Тоді робоча площа бетону колони на момент часу впливу пожежі? =0.5 ч буде дорівнює:
А =? · (2 · C) 2
А=0.126 · (2 ??· 0.1908) 2=0.126 м2,
а сторона робочого перерізу бетону буде дорівнює:
hb (?=1) =,
(?=1)=0.335 м.
