розрахунковими прольотами за додатками VI - X.
В
Рис. 5 Розрахункова схема поперечної рами.
Проектування кроквяної конструкції.
Сегментна ферм розкосів:
Рішення. Скористаємося результатами автоматизованого статичного розрахунку безраскосние ферми марки 2ФС24 для III снігового району.
Для аналізу напруженого стану елементів ферми побудуємо епюри зусиль N, М і Q від сумарного дії постійної і снігового навантаження.
Нормативні та розрахункові характеристики важкого бетону заданого класу В35, тверднучого в умовах теплової обробки при атмосферному тиску, експлуатованого в навколишньому середовищі вологістю 80% (у b2 = 1);
R bn = R b , ser = 25,5 МПа; R b = 1.19, 5 = 19,5 МПа;
R bt , n = R bt , ser = 1,3 МПа; Е ь = 31000 МПа;
R bp = 20 МПа (див. таблиці. 2.3).
Розрахункові характеристики ненапрягаемой арматури: поздовжньої класу A-III, R s = R sc = 365 МПа; E s = 200 000 МПа; поперечної класу А-I, R sw = 175 МПа; E s = 210 000 Мпа. p> Нормативні та розрахункові показники напруженої арматури класу AV:
R sn = R s , ser = 785 МПа; R s = 680 МПа; E s = 190 000 МПа. br/>
Призначаємо величину попередньої напруги арматури в нижньому поясі ферми S p = 700 МПа. Спосіб натягу арматури - механічний на упори. p> Так як Пѓ sp + р = 700 +35 = 735МПа s, ser = 785 МПа і Пѓ sp - р = 700-35 = 665> 0,3 В· R s, ser = 235,5 МПа, то вимоги умови (1) [2] задовольняються. p> Розрахунок елементів нижнього поясу ферми. Згідно епюрах зусиль N і М, найбільш несприятливе поєднання зусиль маємо в перетині номер 10 при N = 480,44 кН і М = 1,78 кН В· м.
Оскільки в граничному стані вплив згинального моменту буде погашено непружними деформаціями арматури, то розрахунок міцності виконуємо для випадку центрального розтягування. p> Площа перерізу розтягнутої арматури визначаємо за формулою (137) [4], приймаючи О· = 1,15: A s , tot = N/(О· В· R s ) = 480, 44.10 3 /1,15 В· 680 = 614,974 мм 2 . p> Приймаються 4 Гё 16 AV (A sp = A sp Вў = 804 мм 2 ) . p> Визначимо зусилля для розрахунку тріщиностійкості нижнього поясу ферми шляхом ділення значень зусиль від розрахункових навантажень на обчислений ЕОМ середній коефіцієнт надійності за навантаженням Оі fm = 1,206. Для перерізу 10 отримаємо зусилля від дії повного (постійної і снігового) навантаження:
N = N ВЇ /Оі fm = 480,44/1,206 = 398,3748 кН;
М = M ВЇ /Оі fm = 1,78/1,206 = 1,476 кН В· м;
те ж, від тривалої (постійної) навантаження:
N l = [N g + (N ВЇ - N g ) k l ]/Оі fm = [346,35 + (480 ,44-346, 35) 0,3]/1,206 = 320,5448 кН;
М l = [М g + (М ВЇ - М g ) k l ]/Оі fm = 1,8574 кН В· м.
Згідно з табл. 1, б [4] нижній пояс ферми повинен задовольняти 3-й категорії вимог з тріщиностійкості, тобто допускається нетривалий розкриття тріщин до 0,3 мм і тривалий шириною до 0,2 мм.
Геометричні характеристики приведеного перерізу обчислюємо за формулами (11) - (13) [4] і (168) - (175) [5]. p> Площа приведеного перерізу:
A red = A + О± В· A sp, tot = 250.200 +6,129 В· 804 = 54927 мм 2
де О± = E s /E b = 190 000/31 000 = 6,129
Момент інерції приведеного перерізу
I red = I + ОЈО± В· A sp В· y 2 sp = 250.200 3 /12 +6,129 В· 402.55 2 +6,129 В· 402.55 2 = 1,8157 В· 10 8 мм 4
де у sp = h/2 - А р = 250/2 - 60 = 55мм. br/>
Момент опору приведеного перерізу:
W red = I red /y 0 = 1,8157 В· 10 8 /100 = 1,8157 В· 10 6 мм 3 , де у 0 = h/2 = 250/2 = 125 мм. p> упругопластические момент опору перерізу:
W pl = Оі В· W red = 1,75 В· 1,8175 В· 10 6 = 3,1775 В· 10 6 мм 3 , де v = 1,75
прийнятий за табл. 38 [5]. p> Визначимо перші втрати попереднього напружен...
