водимо в таблицю № 6.
Таблиця № 6 Розрахунок параметрів плавких запобіжників
Позначення на схемі
Потужність Т,
КВА
Iном т,
А
Тип запобіжника
Iном.пл.вст,
А
Час плав л,
з
Т4
630
34,64
ПКТ-103-10-80
80
0,25
Т5
400
22
ПКТ-103 - 10-50
50
0,2
Т6
630
34,64
ПКТ-103 - 10-80
80
0,25
Времятоковую характеристику запобіжника з найбільшим номінальним струмом переносимо з [4] на карту селективності. Відомо, що відхилення очікуваного струму плавлення плавкого елемента при заданому часу плавлення від типових значень досягають В± 20%. Тому типова характеристика 1 повинна бути зміщена вправо на 20%.
В
3.2 Захист магістральної лінії
Встановлюємо двоступеневу струмовий захист, виконану за дворелейним схемою на основі реле прямої дії типу РТ-40.Токовая відсічення в даному випадку може бути ефективною, так як досить велике розходження між струмами КЗ в місці підключення найближчого трансформатора Т4 (Ік (3) = 1750А) і в місці у місці установки захисту магістральної лінії (Ік (3) = 1120А) Для визначення типу трансформаторів струму двоступеневої захисту розрахуємо максимальний робочий струм, який дорівнює сумі номінальних струмів трансформаторів Т4, Т5, Т6:
Ipa6.maxwl = Iном т = 34,64 +34,64 +22 = 91,28 А.
Вибираємо ТПЛ-10К класу Р, К I = 600/5. <В
3.2.1 Селективна струмове відсічення
Визначається струм спрацьовування селективної відсічення за умовою відбудови від струму КЗ в кінці ділянки W4, де підключений перший цехової трансформатор:
Iс.о.> = 1,25 • I К5 = 1,25 • 1751 = 2188,75 А.
Перевіряємо надійність відбудови від кидків струму намагнічування:
Ic.о> (4-5) • Iном т = (4-5) • 91,28 = (365,12-456,4) <2188,75 A.
Приймаються схему ТТ, з'єднаних в неповну зірку, в фазні дроти якої включені реле РТ-40.
Струм спрацьовування реле:
= 18,24 А.
Приймаються реле РТ-40/20 з уставкою 20 А. Уточнюємо IСО = 120 * 20 = 2400 А.
Струмова відсічка встановлюється на тих лініях, згідно з вимогами ПУЕ, де вона захищає більше 20% її довжини, тому, в даному випадку коефіцієнт чутливості не перевіряється.
В
3.2.2 Максимальний струмовий захист
МТЗ відбудовується від суми номінальних струмів всіх трансформаторів, підключених до захищається лінії. Коефіцієнт самозапуску в цьому випадку приймається мінімальним значенням 1,2-1,3. Звідси
91,28 = 228,2 А.
Згідно з методикою [4], залежна характеристика часу спрацьовування від струму реле РТВ повинна бути узгоджена з времятоковой характеристикою запобіжника трансформатора. Струм спрацьовування РТ40 відбудовується від 1,2 струму плавлення запобіжника, відповідного часу плавлення 5 с:
Iс.з> = 1,2 * Iпл.с5 = 1,2 * 275 = 330 А.
Округлюємо струм спрацьовування захисту до 360 А. З урахуванням наявних уставок реле PT40/6 і коефіцієнта трансформації ТТ (К I = 120)
Iс.р. = Ic.з. * Кс.х./Кт = 360 * 1/120 = 3А, Iуст = 3А
k (2) Ч.ОСН = I (2) К5 /I СЗ = 1516/360 = 4,2> 1,5
Визначаємо коефіцієнт чутливості в зоні резервування, тобто при КЗ на шинах нижчої напруги трансформаторів відгалужень. Спочатку проводиться розрахунок для найближчого трансформатора Т4 (точка К8):
k (2) Ч. РЕЗ. = 410/360 = 1,14 <1,2
Для трансформатора Т5 (точка К9):
k (2) Ч. РЕЗ. = 276/360 = 0,77 <1,2
Для трансформатора Т6 (точка К10):
k (2) Ч. РЕЗ. = 282/360 = 0,78 <1,2
Згідно ПУЕ, допускається мати коефіцієнт чутливості в зоні резервування менше 1,2, тому залишаємо реле РТ40/6.
Перевіримо ТТ на 10% похибка. Граничну кратність визначаємо за результатами розрахунку відсічення:
K 10 = 1,1 • Ico/Iном тт
K 10 = 1,1 • 2400/600 = 4,4. br/>
...
