>
, (3.2)
де j щ - щільність струму під щіткою.
Допустиму щільність струму призначаємо по обраній марці щіток, згідно [1]. Вибираю марку ЕГ51. p> Приймаю j щ = 12 А/см 2 .
В
Максимально-допустима ширина щітки
, (3.3)
В
За ГОСТ 8611-57, згідно [1], вибираю ширину щітки і приймаю її рівною мм. p> Далі розраховую довжину щіткового контакту
, (3.4)
В
Приймаю n щ = 1 - число елементарних щіток по довжині колектора.
, (3.5)
В
Орієнтуючись за ГОСТ 8611-57, згідно [1], вибираю складовою тип конструкції щіток і приймаю довжину однієї щітки l щ = 40 мм.
Остаточна величина площі щітки S щ
, (3.6)
В
Тоді точне значення щільності струму під щіткою
, (3.7)
В
3.2 Визначення робочої довжини колектора
Робочу довжину колектора знаходимо за формулою
, (3.8)
де b р б - осьовий розбіг якірних підшипників. b рб = 10 мм;
О” ЩД - товщина розділяє стінки вікна щеткодержателя. О” ЩД = 5 мм;
r - розмір фасок країв робочої поверхні колектора. r = 2мм.
В
Достатність довжини робочої частини колектора по нагріванню можна оцінити за емпіричною формулою
, (3.9)
В
Далі визначаю питомі і поверхневі втрати на колекторі від тертя щіток по висловом
, (3.10)
де f тр - коефіцієнт тертя щіток про колектор. f тр = 0,23;
p щ - питомий тиск на щітку. Згідно [1], p щ = 20 кПа;
V ku - окружна швидкість колектора при режимі випробувальної
частоти обертання. V ku = 1,35 В· V kmax = 1,35 В· 47,35 = 63,92 м/с;
- сумарна площа всіх щіток на колекторі. p> = 2 р В· S щ В· 100 = 2 В· 10 В· 100 = 2000 мм 2 ;
- товщина межламельной ізоляції. Приймаю
.
З розрахунку видно, що питомі втрати потужності на колекторі не перевищують допустимі, які становлять 40 ... 50 кВт/м 2 , значить розрахований щітково-колекторний апарат, буде функціонувати без небезпеки перегріву.
4. Розрахунок магнітного ланцюга
В
4.1 Сердечник якоря
Визначаємо висоту перерізу ярма якоря
, (4.1)
де - індукція в сердечниках якоря. Приймаються = 1,8 Тл;
d до - діаметр вентиляційних каналів. Приймаються d до = 0,02 м;
n до - число рядів вентиляційних каналів. n до = 1.
В
Внутрішній діаметр сердечника якоря
, (4.2)
В
Діаметр вала двигуна в його середній частині при односторонній передачі
, (4.3)
В
Приймаю
Оскільки внутрішній діаметр D i не співпадає з діаметром валу, вирішується питання про те, який елемент буде сполучаються між шіхтованного тілом якоря і валом двигуна
, (4.4)
117,48 - 99,82 = 17,66 мм. br/>
тобто встановлюють суцільну втулку якоря.
Ширина полюсного башмака
, (4.5)
В
Довжина сердечника полюса
(4.6)
В
4.2 Головні полюса
Площа поперечного перерізу осердя головного полюса
, (4.7)
де - коефіцієнт розсіювання обмоток головних полюсів. = 1,05;
B m - індукція в осерді полюса. B m (1,4 ... 1,7) Тл. br/>В
Ширина сердечника головного полюса
, (4.8)
де k m сm - коефіцієнт заповнення сталлю сердечника. k m сm = 0,97;
k ср - коефіцієнт підрізу кутів сердечника полюса для кращого
вписування котушки збудження. При намотуванні міді на широке
ребро k ср = 1.
В
Перетин аb в підставі роги полюса має бути достатнім для проходження магнітного потоку до крайніх ділянках полюсного наконечника, для цього має виконуватися умова
, (4.9)
де - індукція в повітряному зазорі;
B р - допустима індукція в підставі роги полюса;
ab, bc - розміри знімаються з ескізу з урахуванням масштабу зображення.
Визначимо індукцію в повітряному зазорі
(4.10)
Для цього знайдемо індукцію в повітряному зазорі
, (4.11)
В
За ескізом величина ab = 19 мм, bc = 46 мм.
В
Нерівність (4.10) виконується. p>.
Нерівність (4.9) виконується. p> На попередньому етапі висоту полюса h m приймемо
при 2р = 2, (4.12) <...
