овнених трансформаторів;
В· багатофазних КЗ в обмотках і на їх висновках;
В· віткових замиканнях в обмотках трансформаторів;
В· зовнішніх КЗ;
В· перевантаженнях (якщо вони можливі);
В· пониженнях рівня масла в маслонаповнених трансформаторах;
Для трансформаторів малої та середньої потужності (сюди відноситься і наш захищається трансформатор) хороший захист можна забезпечити застосуванням миттєвої струмового відсічення в поєднанні з максимальним захистом і газової захистом. p align="justify"> Газовий захист є: найбільш чутливою захистом трансформатора від пошкодження його обмоток і особливо при виткових замиканнях, на які максимальний захист і відсічення не реагують, захистом від пониження рівня масла в маслонаповнених трансформаторах. На нашому трансформаторі передбачаємо газове реле чашкового типу РГЧ. p align="justify"> Для захисту від пошкоджень на висновках, а також від внутрішніх пошкоджень передбачаємо струмовий відсічення без витримки часу, що встановлюється з боку живлення і охоплює частину обмотки трансформатора. p align="justify"> Розрахуємо коефіцієнт самозапуску навантаження:
ксзп
де Iсзп - струм самозапуску навантаження, А
Iр.макс. - Максимальний робочий струм, А, за Iр.макс. з урахуванням аварійного відключення другого трансформатора приймаємо розрахунковий сумарний струм двох секцій 6 кВ.
= 144,308 А
Iсзп
де Хе - еквівалентний опір, Ом,
Хе = Хс. + ХВЛ + Хтр + Хнагр. br/>В
де Х * нагр. = 0,35 (Ом) для загальнопромислового навантаження. p align="justify"> Хе = 0,27 + 0,243 + 8,41 = 8,92 (Ом)
Iсзп 388,8 (А)
ксзп = 388,8/144,308 = 2,7
Отже, струм спрацьовування захисту на стороні 6 кВ, виконаної за схемою неповної зірки з двома реле РТ-85 (I варіант) і за схемою неповної зірки з трьома реле РТ-85 (II варіант), дешунтірующімі відповідно два ЕО буде дорівнює:
Iс.з. ? 633,15 (А)
де кн = 1,3 - коефіцієнт надійності спрацювання реле РТ-85;
кв = 0,8 - коефіцієнт повернення реле РТ-85.
Зауважимо, що споживачі на стороні 0,4 кВ не є відповідальними і тому АВР на стороні 0,4 не передбачає.
