="justify"> И1 5.025.18 I З1 00Раб. точка, ВU VT3 1212.019U VT1 99.105 VT 3 - U , У U Е3 1212.019 < i align = "justify"> U К3 1.21.248 U КЕ3 10.810.671 VT1 - U , У U С1 99.1 U И1 0.350.359 U сі1 8.658.655 VT2 - U , У U Е2 6.756.785 < i align = "justify"> U К2 12.7512.766 U КЕ2 66.015
Як видно з таблиці значення експерименту і розрахунку практично збігаються.
Визначення вхідного і вихідного опорів
Визначимо вхідний опір підсилювача: R вх = 1МОм
,
транзистор підсилювач частота опір
де U 1 - напруга на виході підсилювача без навантаження, U 2 - напруга на виході, виміряний при підключеній навантаженні R н на виході.
кОм
Висновок: так як внутрішній опір датчика менше, ніж вхідний опір підсилювача, то узгоджувального каскаду між датчиком і підсилювачем не потрібно.
Скорегуємо амплітудно-частотну характеристику підсилювача за допомогою моделювання. В результаті чого отримуємо такі графіки АЧХ і ФЧХ (малюнок 3). p> З графіка АЧХ видно, що частота зрізу УНЧ знаходиться нижче, ніж визначена в завданні, тому можна залишити підсилювач з даними параметрами. Вибираємо конденсатори С1 = 1 мкФ керамічні 16В, конденсатор С2 = 50 мкФ, С4 = 50мкф електролітичні 16В. br/>...
