;
Vкп=м/с;
м2;
Qео=0,6 · 0,073=0,0438 м3/с;
Qвш=0,5722 · 0,0596=0,0342 м3/с;
Експлуатаційна колона 530-2357:
Dс=215,9 · 1,03=222,4 мм;
Sз=м2;
Vкп=м/с;
м2;
Qео=0,6 · 0,039=0,0234 м3/с;
Qвш=0,7415 · 0,0262=0,01943 м3/с;
Інтервал, мQ ЕО, м 3/сQ ВШ, м 3/с0-15 15-60 60-530 530-23570,126 0,0822 0,0438 0,02340,0677 0,0517 0,0342 0,01943
Для проводки свердловини під напрямок для першого і другого інтервалу вибираємо насос НБТ - 600 з діаметром циліндрових втулок 180 мм, теоретичним витратою 42,9 л/с, тиском 11,3 МПа у кількості 2-х штук.
Визначимо фактичне значення подачі насоса:
Q н=n · m · Q нт;
Q н=2 · 1 · 0,0429=0,0858 м 3/с;
Хоч отриманий витрата і не задовольняє необхідному, але на невеликих глибинах забезпечиться ефективна очищення вибою і винесення шламу.
Для проводки свердловини під кондуктор вибираємо насос НБТ - 600 з діаметром циліндрових втулок 130 мм, теоретичним витратою 22,4 л/с, тиском 21,6 МПа у кількості 2-х штук.
Визначимо фактичне значення подачі насоса:
Q н=n · m · Q нт;
Q н=2 · 1 · 0,0224=0,0448 м 3/с;
Так як фактичне значення більше максимального для даного інтервалу, то даний насос повністю задовольняє наших умов.
Для проводки свердловини під експлуатаційну колону вибираємо насос НБТ - 600 з діаметром циліндрових втулок 140 мм, теоретичним витратою 26 л/с, тиском 18,6 МПа у кількості першого штуки.
Визначимо фактичне значення подачі насоса:
Q н=n · m · Q нт;
Q н=1 · 1 · 0,026=0,026 м 3/с;
Так як фактичне значення більше максимального для даного інтервалу, то даний насос повністю задовольняє наших умов.
3.2 Вибір способу буріння, типу приводу долота і бурового насоса
На підприємстві використовується бурова установка БУ2900/175 ДЕП - 15 з дизель-електричним приводом постійного струму, з тиристорним електроприводом основних механізмів. Вона призначена для буріння свердловин турбінним, роторним способом і гвинтовими забійними двигунами.
При турбінному способі буріння обраний витрата промивальної рідини, крім очищення вибою і виносу шламу, повинен забезпечити роботу забійного двигуна з заданому для руйнування породи моментом.
Тому необхідно підібрати такий тип забійного двигуна, який задовольняє таким умовам:
1. Діаметр корпусу менше діаметра долота більш ніж на 10 мм;
2. Витрата рідини при номінальному режимі роботи близький до прийнятої подачі насоса;
. Крутний момент не менше ніж на 20% більше заданого, необхідного для руйнування породи;
Mтзд=MТ; д=G · Mу;
Mу=bDд2;
ТЗД? 1,2Mд;
Напрям I 0-15:
Буріння під напрямок I здійснюється обертальним способом з використанням турбобура типу 2ТСШ - 240:
Dт=240 мм;
Qнт=32 л/с;
? РНТ=3,3 МПа;
l=16 м;
МТТ=3,3 кНм;
n=500 об/хв;
Розрахуємо фактичне значення моменту на валу двигуна при заданій витраті Qн: т=3,3 ·=26,1 кН · м; у=0,1 · 492; д=27,16 · 27,92=758,31 Нм;
26,1? 1,2 · 0,75831 кН;
, 1? 0,91 кН;
Обраний забійний двигун підходить для проводки свердловини під напрямок I.
Напрям II 15-60:
Буріння під напрямок II здійснюється обертальним способом з використанням турбобура типу 2ТСШ - 240:
Dт=240 мм;
Qнт=32 л/с;
? РНТ=3,3 МПа;
l=16 м;
МТТ=3,3 кНм;
n=500 об/хв;
Розрахуємо фактичне значення моменту на валу двигуна при заданій витраті Qн: ТЗД=3,3 ·=25,622 кН · м; у=0,12 · 39,372; д=80,7 · 21,63=1745,5 Нм;
25,622? 1,2 · 1,7455 кН;
, 622? 2,095 кН;
Обраний забійний двигун підходить для проводки свердловини під напрямок II.
Кондуктор 60-530:
Буріння під Кондуктор здійснюється обертальним способом з використанням турбобура типу 2ТСШ - 240:
Dт=240 мм;
Qнт=32 л/с;
? РНТ=3,3 МПа;
l=16 м;
МТТ=3,3 кНм;
n=500 об/хв;
Розрахуємо фактичне значення моменту на валу двигуна при заданій витраті Qн: ТЗД=3,3 ·=6,99 кН · м; у=0,16 · 29,532 кН · м; д=225,8 · 14,35= +3240 Нм;
6,99? 1,2 · 3,24 кНм;
, 99? 3,89 кНм;
Обраний забійний двигун підходить для проводки свердловини під кондуктор.
Експлуатаційна к...
