69 (кг).
Розрахунок параметрів короткого замикання.
Електричні втрати в обмотці НН: Е1=2,4? Jнн2? G01=2,4? 2.9212? 46.097=943.945 (Вт), де
, 4 - коефіцієнт для міді при температурі 750С.
Електричні втрати в обмотці ВН: Е2=2,4? Jвн2? G02=2,4? 2.4112? 47.372=660.887 (Вт).
Додаткові втрати в обмотці НН:
Визначення додаткових втрат зводиться до розрахунком коефіцієнта збільшення основних електричних втрат обмотки - kд1, який для обмотки з прямокутного проводу розраховується за формулою:
де коефіцієнт вираховується як
, тут
=? cл1=85 - число провідників обмотки в напрямку, паралельному напрямку ліній магнітної індукції поля розсіювання;
=0.355 (см) - розмір провідника в напрямку, паралельному напрямку ліній магнітної індукції поля розсіювання;
=1.12 (см) - розмір провідника в напрямку, перпендикулярному напрямку ліній магнітної індукції поля розсіювання;
? =0.0242 - питомий електричний опір металу обмоток при 1150С; - коефіцієнт приведення поля розсіювання;=1 - число провідників обмотки в напрямку, перпендикулярному напрямку ліній магнітної індукції поля розсіювання.
Додаткові втрати в обмотці ВН (аналогічно обмотці НН). Для круглого дроту формула має вигляд:
де, тут =? cл2=61 - число провідників обмотки в напрямку, паралельному напрямку ліній магнітної індукції поля розсіювання.
Втрати в відводах обмотки НН: отв1=2,72? Jнн2? Gотв1=2.72? 2.9212? 0.486=11.278 (Вт).
Втрати в відводах обмотки ВН: отв2=2,72? Jвн2? Gотв2=2.72? 2.4112? 0.263=4.158 (Вт).
Повні втрати короткого замикання:=Pе1? kд1 + Pе2? kд2 + Pотв1 + Pотв2=943.945? 1.062 + 660.887? 1.007 + 11.278 +4.158=1683.418 (Вт).
Визначення коефіцієнта Роговского:
, де
.
Розрахунок напруги короткого замикання:
% - активна складова;
(%) - реактивна складова.
.
Напруга короткого замикання:
(%).
Активний опір короткого замикання:
(Ом).
Реактивний опір короткого замикання:
(Ом).
Повний опір короткого замикання:
(Ом).
Розрахунок магнітної системи трансформатора.
Трифазний стрижневий сердечник плоскою магнітної системи, що збирається в палітурка з пластин холоднокатаної текстурованої сталі має 4 косих стику і 2 прямих. У перетині стрижня 6 ступенів, у перетині ярма 5 ступенів (об'єднуються два останні пакета).
Перетин пакетів в половині перерізу стрижня (табл. 8.2. (1)):
· 6 + 65 · 7 + 85 · 6 + 95 · 6 + 105 · 16 + 120 · 18=5615 (мм2).
Загальна товщина пакетів в половині перерізу стрижня:
+ 7 + 6 + 6 + 16 + 18=59 (мм).
Повний переріз стрижня:
ПФС=2 · 5615=11230 (мм2).
Активне перетин стрижня:
Пс=10700 (мм2)
Перетин пакетів в половині перетину ярма:
(40 + 65) 7 + 85 · 6 + 95 · 6 + 105 · 16 + 120 · 18=+5655 (мм2).
Повний переріз ярма:
Пфя=2 · 5 655=11310 мм2.
Активне перетин стрижня:
ПЯ=Пфя · kз=11310 · 0.955=10801 (мм2).
Висота ярма прямокутного перерізу:
=257.02 (мм), де
я=1,3 - коефіцієнт, що враховує збільшення площі поперечного перерізу ярма по відношенню до площі поперечного перерізу стержня.пс - товщина пакетів для магнітної системи без пресуючих пластин з прессовкой стрижня обмоткою без бандажів, дорівнює загальній товщині пакетів в половині перерізу стрижня.
Довжина стрижня:=l + 2l01=360 + 2 · 30=420 (мм).
Відстань між осями сусідніх стрижнів:
с=D2`` + a22=229.28 + 10=239.28 (мм).
Маса стали кута при багатоступінчастої формою перетину ярма:=kз · Vy ·? cт · 10-3=0.955? +1194? 9.65? 10-3=11.003 (кг), де
? cт=9.65 (кг/дм3) - щільність холоднокатаної сталі;=1 194 (см3) - обсяг кута по табл. 8.6. (1).
Маса стали стрижнів при багатоступінчастої формою перетину ярма:=Gc` + Gc``,
де -Gc` - маса стали стрижнів в межах вікна магнітної системи; `= с · Пс · lc ·? cт · 10-3=3? 107? 42? 9.65? 10-3=130.101 (кг), де
с=3 - число стрижнів трансформатора;
Gc``-Маса сталі в місцях стику пакетів стержня і ярма: ``=с (Пс · а1я ·? cт · 10-3 - Gу)=3 · (107? 12? 9.65? 10-3 - 11.003 )=4,162 (кг), де
а1я=12 (см) - ширина крайней пластини ярма;=130.101 + 4.162=134.263 (кг).
Маса стали ярем: я=Gя` + Gя``; гдея` -Маса частин, укладених між осями крайніх стрижнів: я`...
