"justify"> U2=20 + 0,0412
Кожному виду зварювання відповідає певна крутизна нахилу ПВХ. Так, наприклад, найбільш круті характеристики використовуються для аргонодугового зварювання, більш пологі - для ручного зварювання штучними електродами, ще більш пологі - для зварювання під флюсом.
Регулювання довжини дуги в процесі зварювання при ПВХ здійснюється рукою зварювальника або системою регулювання довжини дуги зварювального автомата.
При автоматичному зварюванні під флюсом при постійній, не залежної від напруги дуги швидкості подачі електродного дроту використовуються ЖВХ (рис 1, б).
Джерело живлення при ЖВХ працює як регулятор напруги. Робоча напруга регулюється в заданих межах від мінімального до максимального значення, причому діапазон регулювання його вибирається в суворій відповідності із заданим діапазоном зварювального струму. Регулювання напруги при ЖВХ також може бути плавним, ступінчастим і змішаним. Значення зварювального струму визначається швидкістю подачі електродного дроту, а джерело живлення задає напругу дуги і забезпечує саморегулювання довжини дуги.
У зварювальних трансформаторах для зварювання під флюсом згідно ГОСТ 7012-77 робоча напруга (у вольтах) і зварювальний струм пов'язані співвідношенням:
для зварювальних трансформаторів на номінальний струм 1000 А
Ш=19 + 0,03712
для трансформаторів на номінальний струм +2000 А
U2=13 + 0,031512
Швидкість наростання напруги на дуговому проміжку при обриві зварювального струму. Відомо, що швидкість наростання напруги на дуговому проміжку (при обриві зварювального струму в попередньому напівперіоді) визначається його провідністю. При цьому відбувається своєрідний саморегулювання процесу повторного запалювання: чим швидше убуває провідність, тим більше швидкість наростання напруги.
При повному розриві зварювального ланцюга напруга на електродах повинно миттєво зрости до поточного значення напруги холостого ходу зварювального трансформатора. Однак у реальних зварювальних трансформаторах внаслідок демпфуючого дії вихрових струмів, що виникають в магнітопроводах і конструктивних елементах трансформатора, процес наростання напруги відбувається в два етапи.
Рис. 2. Криві напруги на вторинній обмотці зварювального трансформатора і розрядного струму
Швидкість наростання напруги, виміряна безпосередньо на дуговому проміжку під час зварювання, не може характеризувати динамічні властивості зварювальних трансформаторів, так як на неї істотно впливає залишкова провідність дугового проміжку. Тому порівняння динамічних властивостей трансформаторів запропоновано виробляти на фізичній моделі. Первинна обмотка досліджуваного зварювального трансформатора замикається накоротко, а вторинна обмотка під'єднується через перемикач полярності і тиристор до попередньо зарядженого конденсатора. Крива розрядного струму ip являє собою півхвилю синусоїди (рис 2, б). Під дією розрядного струму створюється поле розсіювання, яке наводить вихрові струми в елементах конструкції зварювального трансформатора. Наприкінці напівперіод розряду внаслідок односторонньої провідності тиристора відбувається обрив струму і створюються умови, властиві зварювального ланцюга на початку кожного напівперіоду зварювання. Спад напруги і2 на вторинній обмотці відбувається спочатку стрибком, а потім по експоненті.
Величина AU і час t3 характеризують динамічні властивості зварювальних трансформаторів; очевидно, чим більше ці величини, тим гірше динамічні властивості.
Під ВНІІЕСО проведена порівняльна оцінка динамічних властивостей різних конструкцій зварювальних трансформаторів. Досліджувалися масові зварювальні трансформатори з рухомими котушками ТД - 500 і рухомим шунтом СТШ - 500, а також трансформатори з підмагнічуванням установок аргонодуго-вої зварювання УДГ - 301, УДАР - 300 і трансформатори експериментальних установок ТСГП - 200 з прямокутною формою кривої струму.
Характер зміни напруги і2 на вторинній обмотці зварювального трансформатора і розрядного струму ip реєструвався двухлучевую імпульсним осцилографом з каліброваної тривалістю розгортки. Типові осцилограми процесу наведені на (рис 2, в). Зважаючи на те що для оцінки динамічних властивостей джерел необхідний тільки кінцевий ділянка кривої 2 з моменту обриву розрядного струму, ця ділянка осціллографіровался при великих швидкостях розгортки (рис 2, г).
Результати досліджень показують, що винятково високі динамічні властивості у всьому діапазоні регулювання має джерело ТСГП - 200 з дроселем насичення на тороїдальних магнитопроводах, що узгоджується з його високими зварювальним...
