= 1620/(0,6 В· 111,6) = 23,9 <24 кН/см 2 . p> Необхідна відстань між вузлами решітки:
= 91,63, В· 91,63 = 91,63 В· 4,22 = 386,68 см.
Приймаються 358 см. Перевіримо стійкість гілок в площині рами. Для підкранової гілки:
358/4, 22 = 84,83; 0,65; 1212/(0,65 В· 91,8) = 20,34 <24 кН/см 2 . p> Для зовнішньої гілки:
358/5, 92 = 60,5; 03; 1620/(0,803 В· 111,6) = 18 <24 кН/см 2 . br/>
Розрахунок решітки підкранової частини колони. Поперечна сила в перерізі колони = - 46,3824 кН. p> Умовна поперечна сила;
(91,8 + 111,6) = 40,68 <46,3824 кН. p> Розрахунок виготовляємо на Q MAX .
В
Зусилля стиснення в розкосі
46,3824/(2.0, 64) = 36,24 кН
150/Г– (150 2 + (358/2) 2 ) = 0,64;
1 0 - Кут нахилу раскоса. p> Задаємось;
Необхідна площа раскоса:
36,24/(0,56 В· 24.0, 75) = 3,6 см 2
R = 24 кН/см 2 (фасонний прокат зі сталі С245); (стиснений куточок, прикріпленою однією полицею). Приймаються L 75x6 (попередні перерізу не задовольняють вимогам по стійкості): = 8,78 см 2 ; 1,48 см; 234,38/1,48 = 158; j = 0,25. p> Напруження в розкосі:
36,24/(0,25 В· 8,78) = 16,5 < R g = 24.0, 75 = 18 кН/см 2 . br/>
Перевірка стійкості колони в площині дії моменту як єдиного стрижня.
Геометричні характеристики всього перетину:
91,8 + 111,6 = 203,4 см 2 ;
91,8 В· 79,6 2 +111,6 В· 65,4 2 = 1058990,5 см 4 ;
Г– (1058990,5/203,4) = 72,15 см; 3720/72, 15 = 51,6;
Наведена гнучкість
= Г– (51,6 2 + 16.203, 4/(2.8, 78)) = 53,4;
53,4 Г– (24/20600) = 1,82.
Для комбінації зусиль, довантажують зовнішню гілку (переріз 4-4), N 2 = -2086,61 кН; М 2 = 688,1521 кНм;
68815,21 В· 203,4 (65,4 +5)/(2086,61 В· 1058990,5) = 0,45;, 57;
2086,61/(0,57 В· 203,4) = 18 < R = 24 кН/см 2 .
Для комбінації зусиль, довантажують підкранових гілка (сеч. 3-3),
N 1 = -1510,65 кН; М 1 = -769,43 КНм
76943.203, 4.79, 6/(1510,65 В· 1058990,5) = 0,78; 1;
= 1510,65/(0,51 В· 203,4) = 14,6 < R = 24 кН/см 2 . br/>
Стійкість наскрізної колони як єдиного стрижня із площини дії моменту перевіряти не потрібно, тому що вона забезпечена перевіркою стійкості окремих гілок.
3.6. Конструкція і розрахунок сполучення верхньої і нижньої частин колони
Розрахункові комбінації зусиль у перерізі над уступом:
1) М = 262,9552 кНм; N = 349,25 кН;
2) М = -339,242 кНм; N = 543,65 кН. p> Тиск кранів 1161,39 кН.
Міцність стикового шва перевіряємо по нормальним напруженням в крайніх точках перетину підкранової частини.
Площа шва дорівнює площі перерізу колони.
Перша комбінація М і N:
Зовнішня полку
349,25/120,48 +26295,52/2070,8 = 15,6 < R СВ = 24 кН/см 2
Внутрішня полку
349,25/120,48 - 26295,52/2070,8 = -9,8 < R СВ р = 0,85 В· 24 = 20,4 кН/ см 2
Друга комбінація М і N:
Зовнішня полку
543,65/120,48 - 33924,2/2070,8 = -11,9 < R СВ р = 0,85 В· 24 = 20,4 кН/ см 2
Внутрішня полку
543,65/120,48 + 33924,2/2070,8 = 20,9 < R СВ = 24 кН/см 2 .
Товщина стінки траверси з умови зминання:
1161,39/(34.36) = 0,9 см;
;; 36 кН/см 2
В
Приймаються.
Зусилля у внутрішній полиці верхньої частини колони (друга комбінація)
543,65/2 +33924,2/45 = 1025,7 кН
Довжина шва кріплення вертикального ребра траверси до стінки траверси
В
Приймаються напівавтоматичне зварювання дротом марки Св-08А, d = 2 мм,;. Призначаємо;;; ; p>;
1025,7/(4.0, 6.16, 2) = 26,4 см;
У стінці підкранової гілки робимо проріз, в яку заводимо стінку траверси.
Для розрахунку шва кріплення траверси до підкранової гілки (ш3) складаємо комбінацію зусиль, що дає найбільшу опорну реакцію траверси.
В
Така комбінація: N = 543,65 кН; М = 6,64 кНм. p> 543,65 В· 45/(2.150) - 664/150 + 1161,39 В· 0,9 = 1122,37 кН
Коефіцієнт 0,9 враховує, що зусилля N і М прийняті для другого основного перерізу навантажень. p> Необхідна довжина шва
1122,3/(4.0, 6.16, 2) = 28,9 см
Висота траверси з умови міцності стінки підкранової...
