алювання відходів для абсорбційного охолодження. Така система була реалізована в Бельгії. У даному випадку була використана АБХМ потужністю 600 кВт. На рис. 7 наведена схема установки.
До складу системи кліматизації спочатку входили три компресорних холодильних машини, кожна з яких обладнана чотирма поршневими компресорами. У ході модернізації паралельно цим холодильним машинам була встановлена ??бромістолітіевая АБХМ. Середня холодильна навантаження об'єкту складає 321 кВт год, максимальна 790 кВт ч. Оскільки потужність АБХМ перевищує середню холодильну навантаження, вона може використовуватися протягом більшої частини року, за розрахунками приблизно 80% року. При холодильної навантаженні 321 кВт год на абсорбційне охолодження необхідні витрати теплової енергії в 497 кВт год при холодильному коефіцієнті 0,65.
У системі використовується градирня продуктивністю тисячі триста сімдесят шість кВт ч. Для підвищення ефективності установки був встановлений бак-акумулятор охолодженої води ємністю 8000 л.
Для передачі теплоти димових газів проміжного теплоносія (води) використовується чотирирядний теплообмінник із сталевих оребрених труб. Теплообмінник встановлений в секції очищення димових газів з байпассірованіем. Байпассірованіе регулюється клапанами з контроллером, що дозволяє шляхом часткового відкриття клапанів підтримувати постійну температуру теплоносія після теплообмінника вище 110 ° С.
У холодну пору року, коли потреба в холодопостачанні невелика, перегрітий димовими газами теплоносій використовується в якості джерела теплової енергії для системи водяного опалення через теплообмінник.
При використанні (утилізації) теплоти димових газів для абсорбційного охолодження через більш низької температури димових газів на вході витяжного вентилятора забезпечується додаткова економія електричної енергії на обертання вентилятора. Так, при утилізації 497 кВт ч теплової енергії димових газів необхідна потужність вентилятора зменшується на 8 кВт (з 14 до 6 кВт).
Вибір потужності абсорбційної холодильної машини визначався відношенням середньої холодильного навантаження до максимальної (пікової). Якщо пікове навантаження спостерігається лише протягом короткого періоду, то абсорбційне охолодження більш економічно у випадку, якщо воно покриває саме середню холодильну навантаження. При середній холодильної навантаженні 321 кВт год і при середньому холодильному коефіцієнті 2,9 для компресорних холодильних машин для зняття холодильного навантаження потрібно 110 кВт електричної потужності. При використанні (утилізації) теплової енергії від спалювання відходів для абсорбційного охолодження ця електрична енергія не використовується. Додаткова економія, як було зазначено вище, утворюється за рахунок зменшення температури димових газів, при якій електричне навантаження витяжного вентилятора зменшується на 8 кВт. Однак при абсорбційному охолодженні потрібно і додаткове електропостачання - 8,2 кВт безпосередньо для забезпечення роботи АБХМ, 2 кВт для вентилятора градирні, 7,8 кВт на роботу циркуляційних насосів. Таким чином, чисте зниження електричного навантаження становить 101 кВт.
У розглянутому випадку вартість електричної енергії склала 2,9 бельгійських франка за 1 кВт год (проект був реалізований до введення єдиної європейської валюти). Лінія по спалюванню відходів функціонує сім днів на тиждень у три зміни (практично цілодобово), і її час роботи на рік становить 8 064 год при коефіцієнті завантаження 0,868. Таким чином, річний економічний ефект від впровадження утилізації теплоти димових газів на абсорбційне охолодження склав 2050168 бельгійських франків. Вартість установки (капітальні витрати) склала 6830360 бельгійських франків. Період окупності (без урахування фактора дисконтування), таким чином, склав менше чотирьох років. Однак слід зазначити, що, оскільки АБХМ використовується лише для покриття середньої холодильного навантаження, для покриття пікових навантажень необхідно використовувати компресорні холодильні машини, і цей факт необхідно враховувати при оцінці ефективності проекту в цілому.
2. Розрахункова частина
. 1 Термодинамічний розрахунок циклу
Малюнок 7 - Процеси абсорбційної холодильної установки
Так як температура охолоджуваного приміщення, то приймаємо температури розсолу на вході і виході з випарника: і.
Температура випаровування:
, (1)
.
Так як температура охолоджуючої води на вході в конденсатор, то приймаємо температуру води на виході.
Температура конденсації:
, (2)
