и зварних швів і їх конструктивні елементи повинні відповідати вимогам ГОСТ 5264, ГОСТ 14771 і ГОСТ 16037, робочих креслень, та нормативно-технічної документації, що діє на підприємстві.
Зварювальні шви повинні мати гладку мелкочешуйчатого поверхню і плавний перехід до основного металу.
Допускається виправлення дефектів зварних швів шляхом видалення шва механічним способом до основного металу і повторного зварювання. Виправляти дефекти на одному місці допускається не більше двох разів. Виправлення дефектів карбуванням забороняється.
Паяний шов повинен бути рівномірним і мати плавний перехід по радіусу від однієї деталі до іншої.
Дефекти пайки (нерівномірне заповнення шва, пористість, включення сторонніх домішок та ін.) підлягають виправленню повторної пайкою після розчищення дефектів механічним шляхом.
4. Порівняння ексергетичної ефективності
Ставлення ексергетичної ефективності зіставляються установок записується у вигляді, [1]:
З огляду на те, що ексергія потоку продукту установки для обох схем однакова, тобто, отримаємо:
де, - ексергія потоку палива для базової та альтернативної установки.
У свою чергу, згідно зі схемами ексергетичної перетворень можна записати:
де, - зміна ексергії котельного пара в ежекторі базової схеми і теплообміннику-подогревателе схеми з СТК-модулем;
- сумарна потужність приводу конденсатних насосів;
- потужність приводу насоса перекачування холодоносія;
- потужність приводу вакуум-насоса;
- потужність приводу конденсатного насоса.
Обчислення зазначених величин виконується за такими залежностями:
У цих рівняннях позначено:
, - масові витрати котельного пара за базовою та альтернативної схеми;
- зміна питомої ексергії котельного пара. При розрахунку приймається однакові умови щодо параметрів котельного пара для обох схем;
- розрахункова температура навколишнього середовища;
- теплота конденсації котельного пари при температурі;
Теплове навантаження розраховується по рівнянню:
де - масова витрата води в циркуляційному контурі СТК-модуля (витрата активного потоку для ЖПСЕ);
-Середня теплоємність води в інтервалі температур входу і виходу;
- нагрів води в теплообміннику-подогревателе.
Визначення масової витрати котельного пара на теплообмінник-підігрівач проводиться за величиною теплового навантаження на даний апарат:
Висновки
У ході виконання роботи мною були зроблені наступні розрахунки:
· розрахунок параметрів робочого середовища рідинно-парового струминного ежектора;
· розрахунок конструктивних параметрів рідинно-парового струминного ежектора;
· розрахунок підігрівача;
· розрахунок сепаратора.
Також здійснено підбір циркуляційного насоса.
Список використаної літератури
вакуумний струминний ежектор
1. Соколов Є.Я., Зінгер Н.М. Струменеві апарати.- 3-е видання., Перераб.- М :. Вища школа, 1989. - 352 с.
2. Варгафнік Н.Б. Довідник по теплофізичних властивостях газів і рідин.- М :. Наука, 1972. - 720 с.
. Богданов С.М., Іванов О.П., Купріянова А.В. Холодильна техніка. Властивості речовин. Довідник.- М :. Агропромиздат, 1985. - 208 с.
. Кутєпов А.М., Стерман Л.С., Стюшін Н.Г. Гідродинаміка і теплообмін при паротворенні: Учеб. посібник для втузів.- 3-е изд., Испр.- М :. Виснілось. шк., 1986. - 448 с.
. Арсеньєв В.М. Теплонасосних технологія енергозбереження: навчальний посібник.- Суми: Сумський державний університет, 2011. - 283 с.
. Павлов К.Ф., Романків П.Г., Носков А.А. Приклади і задачі за курсом процесів і апаратів хімічної технології.- М.-Л .: Хімія. Ленингр. отд., 1964. - 636 с.
Додаток А
