ений для отримання з водного розчину піноутворювача повітряно-механічної піни середньої кратності і застосовується на стаціонарних установках пінного пожежогасіння при загорянні нафти та її продуктів.
. Визначаємо розрахункову витрату розчину піноутворювача з одного генератора ГЧСм.
л/с, (2.3.1.)
де k= 1,48 - коефіцієнт продуктивності генератора, що приймається за технічною документацією на виріб;
H min=25 м. вод. ст.- Мінімальний вільний напір перед генератором.
. Визначаємо кількість розчину піноутворювача V1 для об'ємного методу гасіння.
м3 , (2.3.2.)
де k2 =4 - коефіцієнт руйнування піни, що визначається за табл.2 прил.2 * НПБ 88-2001 *;
k3 =70 - кратність піни;
V = a? b? c - об'єм приміщення, м3.
3. Визначаємо кількість одночасно працюючих генераторів.
шт, (2.3.3.)
де=900 с - тривалість роботи установки, визначається за табл.2 прил.2 * НПБ 88-2001 *.
Таким чином, приймаємо до установки 7 генераторів ГЧСм.
4. Складаємо розрахункову аксонометричну схему установки (рис.2).
Для захисту приміщення влаштовуємо кільцеву мережу, на якій рівномірно розташовуємо генератори. Генератори встановлюємо на висоті 2,5 м, тобто на відстані 0,5 м від перекриття.
Нумерацію виробляємо від «диктує» генератора, тобто найбільш віддаленого від контрольно-пускового вузла.
Визначаємо відстань між генераторами всередині приміщення.
Периметр приміщення: м (2.3.4.)
м (2.3.5.)
Рис.2. Розрахункова аксонометрична схема установки повітряно-пінного гасіння
. Визначаємо діаметр кільцевого трубопроводу.
Діаметр трубопроводу визначається з розрахунку руху по півкільцю половинного витрати розчину піноутворювача, необхідного для роботи установки. Можлива витрата установки складе:
м3/с, (2.3.6.)
тоді м= 21 мм , (2.3.7.)
де м/с -швидкість руху розчину піноутворювача.
По таблиці 1 прил.2 НПБ 88-2001 * приймаємо для всього кільця труби сталеві електрозварні з діаметром умовного проходу мм і k1 =28,7.
Так як обидва півкільця конструктивно аналогічні і симетричні, задаємося витратами за напрямом «1-2» рівним 3,7 л/с і за напрямом «1-5» рівним 3,7 л/с.
. Визначаємо напір у 2-го генератора.
м вод.ст., (2.3.8.)
де l 1-2=9,7 м - довжина ділянки «1-2».
7. Визначаємо витрату з 2-го генератора.
л/с. (2.3.9.)
. Визначаємо напір у третьому генератора.
м вод.ст., (2.3.10.)
де Q 2-3= Q 2+ Q р=3,7 + 8,1=11,8 л/с- витрата розчину на ділянці «2-3».
л/с
. Визначаємо напір у 4-го генератора.
м вод.ст., (2.3.11.)
де Q 3-4= Q 2-3 + Q 3=11,8 + 12,9=24,7 л/с - витрата розчину на ділянці «3-4».
л/с
. Визначаємо напір у точці «А» з боку правого півкільця.
м вод.ст., (2.3.12.)
де Q 4-А= Q 3-4 + Q 4=24,7 + 24,9=49,6 л/с- витрата розчину на ділянці «3-А».
Такий же напір буде в точці «А» з боку лівого півкільця, отже,
м вод. ст.
11. Визначаємо витрату всієї мережі.
л/с. (2.3.13.)
. Визначаємо діаметр магістрального трубопроводу.
м=148мм (2.3.14.)
По таблиці 1 дод. 2 НПБ 88-2001 * приймаємо для магістрального трубопроводу Труби сталеві електрозварні з діаметром умовного проходу мм і.
. Приймаються до установки клапан дренчерний GRINNELL F470 з діаметром умовного проходу dу =150 мм (пріл.5) і визначаємо втрати напору в ньому.
м вод. ст., (2.3.15.)
де - коефіцієнт втрат напору згідно з паспортними даними клапана F470.
. Визначаємо втрати напору в стояку.
м вод. ст., (2.3.16.)
. Визначаємо втрати напору в магістральному трубопроводі.
м вод. ст., (2.3.17.)
де l м=64,5 м - довжина магістрального трубопроводу.
. Визначаємо необхідний напір у водоживильника.
м вод. ст. (2.3.17.)
де м вод. ст. (2.3.18.)
...
