у верхньому поясі ферми буде перетин 2 з максимальним значенням поздовжньої сили. Для перерізу 2 маємо зусилля від розрахункових навантажень:
N = 492,69 кН; М = 2,53 кН В· м; N L = 355,18 кН; М L = 1,82 кН В· м. br/>
Розрахункова довжина в площині ферми, згідно з табл. 33 [2], при ексцентриситеті
е 0 = M/N = 3,7050 мм 0 = 0,9 В· в„“ = 0,9 В· 3,224 = 2,9016 м.
Знаходимо випадковий ексцентриситет е а > h/30 = 180/30 = 6 мм; е а ≥ 10 мм; приймаємо е а = 10 мм.
Так як в„“ 0 = 2,9016 <20h = 3.6, то розрахунок міцності ведемо як для стисненого елемента. p> Тоді потрібна площа перерізу симетричної арматури буде дорівнює:
В
Приймаються конструктивно 4Г?10 A-III, (A s = A ' s = 314мм 2 ). p> При цьому Ој = (A s + A ' s )/(b В· h) = 2.226/(300.300) = 0,5> ; 0,2% (за в„“ 0 /h> 10). p> попречном арматуру конструюємо відповідно до вимог п.5.22 [2] з арматури класу Вр-I діаметром 4 мм, встановлювану з кроком s = 200 мм, що ні менш 20d = 20.12 = 240 мм і не більше 500 мм.
Розрахунок елементів решітки ферми. До елементів решітки відносяться стійки і розкоси ферми, які мають усі однакові розміри поперечного перетину b = 150 мм, h = 120 мм для ферми марки 2ФС18.
Максимальні зусилля для підбору арматури в елементах решітки визначаються з таблиці результатів статичного розрахунку ферми з урахуванням чотирьох можливих схем навантажування сніговим навантаженням.
Розкіс 13-14, що піддається розтягуванню з максимальним зусиллям N = 39,2 кН. Поздовжня ненапружена арматура класу А-III, R s = R sc = 365 Мпа. Необхідна площа перерізу робочої арматури за умовою міцності складе А s = N/R s = 39,2 В· 10 3 /365 = 107,3972 кН . Приймаються 4 Г? 8 А-III (А s = 201 мм 2 ). p> Аналогічно конструктивно арміруем інші стислі елементи решітки, тому що зусилля в них менше, ніж в розкосі 13-14.
Стійка 11-12, що піддається розтягуванню з максимальним зусиллям N = -15,35 кН, N l = -8.7 кН. Розрахункова довжина l 0 = 0,8 В· h = 1,76 В· 2,2 = 1,76 м.Так як l 0 /h = 1,76/0,12 = 14,6667 <20, то прогинів не утворюється і О· = 1. p> Приймаються симетричне армування 4 Г? 10 А-III (А s = 314 мм 2 ).
Розрахунок і конструювання опорного вузла ферми.
Розрахунок виконуємо у відповідності з рекомендаціями [10]. Зусилля в нижньому поясі в крайній панелі N = 438,16 кН, а опорна реакція Q = Q мах = 225,73 кН.
Необхідну довжину зони передачі напружень для поздовжнього робочої Г? 16 мм класу А-III знаходимо за вимогами п. 2.29 [2]:
l p = (П‰ p В· Пѓ sp В· R b t + О» p ) d = (0,25 В· 700/20 + 10) 16 = 300 мм, де Пѓ sp = 700 МПа
(більше з значень R s і Пѓ sp ), a П‰ р = 0,25 і О» р = 10 (див. табл. 28 [2]).
Виконуємо розрахунок на заанкерування поздовжньої арматури при руйнуванні по можливому похилому перерізі ABC, складається з ділянки АВ c нахилом під кутом 45 В° до горизонталі і ділянки ВС з нахилом під кутом 27,6 В° до горизонталі (див. додаток VIII).
Координати точки В будуть рівні: у = 105 мм, х = 300 + 105 = 405 мм.
Ряди напруженої арматури, вважаючи знизу, перетинають лінію ABC при у, рівному: для 1-го ряду - 60 мм, 1 Х = 300 + 40 = 345 мм; для 2-го ряду - 300 мм (перетин з лінією ВС), 1 Х = 455 мм. Відповідно значення коефіцієнта Оі sp = l x / l p (див. табл . 24 [2]) для рядів напруженої арматури складуть:
для 1-го ряду - 345/300 = 1,15; для 2-го ряду - 455/300 = 1,5167.
Зусилля, сприймається напруженою арматурою в перетині ABC:
N sp = R s В· ОЈОі spi В· A spi = 680 (1,15 В· 402 + 1,5167 В· 402) = 728,9691 В· 10 3 H = 728,9691 кН. br/>
З формули (1) [10] знаходимо зусилля, яке повинно бути сприйнято ненапрягаемой арматурою при вертикальних поперечних стрижнях:
N s = N-N sp = 438,16-728,9691 = -290,8091 кН.
Необхідну кількість поздовжньої ненапрягаемой арматури заданого класу приймаємо конструктивно 4 Г? 10 A-III, A s = 314 мм 2 (R s = 365 МПа), що більш А smin = 0,15 В· N/R s = 0,15 В· 438,16 В· 10 3 /365 = 180,0657 мм 2 . p> Напружуємо арматуру розташовуємо в два ряди по висоті:...
