br/>
r m = 500 кг/м 3 і g f = 1.3:
кН.
Від снігу на покритті:
кН.
Нормативне вітрове тиск на рівні землі для III вітрового району приймаємо по [2, табл. 5] w 0 = 0.48 кН/м 2 . На висоті Z від поверхні землі, згідно [2], вітрове тиск обчислюється за формулою:
w z = w 0 Г— k,
де k - коефіцієнт, що характеризує зміну вітрового тиску на
висоті, приймається за [2, табл. 6]. p> Для місцевості типу C значення k і обчислення відповідних w z наведені нижче:
В
Нерівномірний вітрове тиск w z на ділянці висотою Н до замінюємо еквівалентним рівномірним w ек . Допускається використовувати при цьому умова рівності площ епюр w z і w ек .
кН/ 2 .
Розрахункова тиск вітру на 1 п.м. обчислюємо з ділянки стіни шириною В з урахуванням аеродинамічних коефіцієнтів з:
,
де g f w = 1.4 - коефіцієнт надійності за вітрового навантаження за [2, п. 6.11];
У = 4.5 м.
Значення аеродинамічних коефіцієнтів, що відповідають профілю поперечника (див. Рис. 5) знаходимо за [2, дод. 4, схема 2]: з навітряного боку з е = 0.8, з підвітряного з є3 = - 0.6. При цьому:
з навітряного боку q w = 0.192 Г— 0.8 Г— 1.4 Г— 4.5 = 0.968 кН/м;
з підвітряного q ' w = - 0.192 Г— 0.4 Г— 1.4 Г— 4.5 = - 0.726 кН/м.
Вітрове тиск з ділянок стін, розташованих вище верху колон:
c навітряного боку
W = ((0.4015 +0.42043)/2) Г— 1.262 Г— 0.8 Г— 1.4 Г— 4.5 = 2.614 кН;
з підвітряного
W ' = - 0.411 Г— 1.262 Г— 0.6 Г— 1.4 Г— 4.5 = - 1.96 кН. br/>
Розрахункова схема поперечника із зусиллям в зайвої зв'язку X 1 показана на рис.8, в.
Обчислюємо поздовжнє зусилля в кроквяної балці:
;
кН.
В
В
Рис. 6. Розрахункові схеми та розрахункові зусилля в колонах. p> Розглядаємо далі ліву і праву стійки як статично визначні і для кожної з них визначаємо зусилля в розрахункових перетинах. Основними для розрахунку є розтину в рівні низу і верху колон. Зауважимо при цьому, що при зміні напрямку вітру на протилежне, зусилля в кожній з стійок стануть також дзеркальним відображенням протилежною. На рис.9 показано обидві схеми загружения і епюри N і M.
Ліва стійка:
- верх:
кН;.
- низ:
кН;
В
Правий стійка:
- вверх: N п 0 = 165.4 кН; M п 0 = 0;
- низ: N п max = 190.7 кН;
В
Розрахункові зусилля:
N 0 = 165.4 кН; N max = 190.7 кН; M max = 63.364 кН Г— м.
4.2 Конструктивний розрахунок стрижня колони
Виробляємо перевірку перерізу дощатоклееной колони (рис.8, а) з умов стійкості в площині і з площини поперечника. Перетин колони
b до = 17.5 см, h до = 80 см. Пиломатеріали - соснові дошки 2-го сорту товщиною 33 мм. За [1, табл.3] R з = 15 МПа. Прикріплення до фундаменту виконано за допомогою анкерних болтів - жорстке в площині поперечника і умовно-шарнірне з площини.
Коефіцієнти умов роботи:
- для умов експлуатації A3 по [1, табл.5], m в = 0.9;
- для колон з висотою перерізу 80 см по [1, табл.7], m б = 0.9;
- при товщині шару дощок у пакеті 33 мм по [1, табл.8], m сл = 1.0.
Коефіцієнт надійності за призначенням для будівель III класу g n = 0.90. br/>
4.2.1 Перевірка стійкості колони в площині поперечника
Попередньо обчислюємо:
см 2 ;
см 3 .
Розрахункова довжина
l ох = 2.2 Г— H до = 2.2 Г— 960 = 2112 см;
радіус інерції
r х = 0.289 Г— h до = 0.289 Г— 80 = 23.12 см;
гнучкість
l х = l ох /R х = 2112/23.12 = 91.349
що задовольняє умові
l х max = 120.
Обчислюємо коефіцієнт поздовжнього вигину:
В
Рахуємо:
,
де кН/см 2 .
Згинальний момент за деформованою схемою:
кН Г— м.
Перевіряємо умова стійкості:
кН/см 2 ,
що c = 1.35 кН/см 2 . br/>
Стійкість у площині поперечника забезпечена.
