в умів терта, того для врахування даної Особливості використан методику, запропоновану проф. Мазуром М.П.
прийнятя крітерієм зупинка процеса втіскування "штампу-інструмента" в поверхню різання Вважаємо Перехід ЕЛЕМЕНТІВ ділянки пластичного контакту з пружньо стану в пластичністю. Розрахувавші початкова епюру напруженного для ділянки пластичного контакту, відсутню Частину добудовуємо віходячі Із умови постійності інтенсівності зношування на ділянці. Отриманий таким чином закон Зміни напруженного q F 2 pm вводитися в термомеханічну модель для подалі розрахунків.
Наступний задачею, что вірішувалась в даним розділі, булу розробка методики розрахунку температур контактних ділянок. Звітність, відмітіті, что завдання розрахунку контактних температур вірішувалась методом джерел тепла, на Основі аналізу процесів теплообміну як зі сторони стружки, поверхні різання, так и зі сторони різального інструменту.
Особлівість розрахунку температурами контактних ділянок l 1 pm та l 2 pm , зі сторони зуба кінцевої фрези, Полягає в тому, что на етапі потокового дискретного переміщення, крім міттєвої конфігурації теплових джерел, звітність, враховуваті Вплив аналогічніх джерел теплоутворення Із попередніх дискретних переміщень.
У Загальне випадка, за умови невстановленого режиму теплообміну, залежність для визначення температурами від Дії джерела розмірам 2 b ' l , розташованого на поверхні напівпростору, представлено подвійнім інтегралом А.Н. Резнікова. Оскількі Данії вирази містіть функцію помилок, аналітичний розв'язок даного інтегралу отріматі Неможливо. Прото, за помощью обчіслювальної техніки, Можливо змоделюваті решение даного інтегралу з необхідною точністю. За результатами чисельного інтегрування ОТРИМАНО емпірічну функцію M , яка на етапі невстановленого режиму теплообміну дозволяє розрахуваті темп зростання Температура в довільній точці напівпростору в залежності від параметрів прямокутна джерела теплоутворення розмірамі 2 b ' l та місцеположення точки спостереження.
На підставі граничної умови 4 - го роду, яка передбачає Рівність контактних температур контактуючіх тіл, системи рівнянь для розрахунку контактних температур, зі сторони стружки, оброблюваної поверхні та зі сторони різального інструменту могут буті об'єднані в Загальну систему, оскількі різальній інструмент находится практичне у беззазорному контакті як Зі стружкою, так и з поверхнею різання. Розв'язок Загальної системи лінійніх рівнянь дозволяє отріматі закони розподілу інтенсівності теплових джерел Вздовж контактних ділянок l 1 pm , l 2 pm та відповідно розрахуваті Величини контактних температур на момент завершення потокового p- го дискретного переміщення.
В
Рис. 6 - Розрахункова схема...
