+ F) * (-d х). (1.3)
Для довільного перетину верхньої частини апарату отримаємо:
(R +1) * (ур-у) = (R +1) * (ур-у) = R * (хр-х). (1.4)
або
(1.5)
Для довільного перетину нижній частині апарату, де робітники конденсації х і у, і низу, де концентрації рідини і пара х (t) і у (t) знайдемо:
(R +1) * (у-у (t)) = (R +1) * (у-у (t)) = (F + R) (х-х (t)). (1.6)
або
. (1.7)
Ці рівняння є рівняннями ліній робочих концентрацій для верхньої та нижньої частини ректифікаційного апарату.
Крім того, з рівняння для перерізу апарату, відповідного введенню вихідної суміші, і верху апарату маємо:
(R +1) * (хр-уf) = R * (хр-уf), (1.8)
звідки
(1.9)
2. Фізичні властивості речовин, що беруть участь в процесі
2.1 Фізичні властивості речовин
Веществоt кип. , Вє < span align = "justify"> Сr н Дж/кг ? ж, кг/м 3 З р Дж/(кг * К) ? м 2 /с ? п , кг/м 3 ? п * 10 -6 , Па * с Вода100226000099841900, 60,615,2 Оцтова кіслота11840200093324000, 146212
Таблиця 2.2-Завдання на проектування
№ в.Проектіруемий аппаратF, кг/чСмесьX f X p X w 19Колонна насадочная8600вода - оцтова кіслота43863
3. Технологічний розрахунок
Таблиця 3.1 Рівноважні склади рідини (х) і пара (у) в мольних% і температури кипіння (t) у Вє З подвійних сумішей при 760 мм рт. ст.
За даними про рівноважних складах подвійних сумішей складемо графіки: txy діаграму і xy діаграму.
З графіків знаходимо:
t f = 105,2 В° З y f
