лі вода надходить у камеру Вр.С. Між брудним відсіком і камерою Вр.С встановлена ??ремонтна Шандора для відключення камери Вр.С. Пройшовши очищення від дрібних предметів (риба, водорості, черепашки) на обертається сітці, вода прямує в чистий відсік (залізобетонну камеру) і далі через трубопровід надходить на всас до ЦЕНу.
Для об'єднання чистих відсіків в перегородках між ними виконані прорізи. З обох сторін кожної з трьох перегородок встановлені ремонтні шандори для відключення чистих відсіків.
цени перекачують воду на загальний колектор, з якого вода надходить у два напірні циркводоводів: лівий і правий.
Для контролю рівня води в річці на оголовке встановлений поплавковий рівні - заходів.
Для контролю ступеня забруднення їхсороудержівающіх решіток в брудному відсіку Цен - 1,4 встановлені поплавкові рівнеміри.
Для контролю ступеня забруднення обертових сіток в чистих відсіках Цен - 1,4 також встановлені поплавкові рівнеміри.
Для відключення брудних і чистих відсіків служать шандори. Чисті відсіки каналів можуть повідомлятися між собою.
Цірквода використовується для охолодження конденсаторів турбін, електродвигунів пенов, підшипників насосів, масла, в схемах ГЗО, гидрозолоудаления і на підживлення тепломережі та котлів.
Обслуговування обладнання берегової насосної станції виробляє черговий слюсар ТЦ, а в його відсутність СМ ТЦ або МОТО 5 гр.
Проектні горизонти води в р. Уводь в місці водозабору:
номінальний: 97,5 м;
граничні: нижній - 94,8 м;
верхній - 98,4 м.
2. Тепловий розрахунок парової турбіни Р - 46 (50) - 90 (130)/11
.1 Визначення орієнтовного витрати пари на турбіну
Орієнтовна витрата пара G (кг/с) (без урахування витоків через кінцеві ущільнення і штоки регулюючих клапанів) визначаємо за формулою:
де - розрахункова потужність турбогенератора, кВт.
Для агрегатів малої та середньої потужності:
де NЕ - номінальна потужність;
H0=h0 - hкt=3388,44 - 2832,49=555,95 кДж/кг - наявний теплової перепад, що визначається за початковим параметрам Р0=8,83 МПа, t0=500 0C h0== 3388,44 кДж/кг, s0=6,6716 і РК=1,08 МПа, sкt=s0=6,6716 hкt=2832,49 кДж/кг;
- внутрішній відносний ККД турбіни, [5], ріс.I - 2, стор. 7;
- механічний ККД агрегату, [5], ріс.I - 3, стор. 8;
- ККД електричного генератора, [5], ріс.I - 4, стор. 9.
Таким чином,
2.2 Побудова орієнтовного робочого процесу турбіни
Визначаємо тиск перед соплами першого ступеня. Втрати тиску на впуску оцінюються в 3? 6%, отже:
=(0,94? 0,97) · Р0=0,95 · 8,83=8,39 МПа.
Визначаємо тиск за останньою сходинкою турбіни з урахуванням втрати тиску в вихлопному патрубку:
=1,08 · 1,091 МПа.
де РК=1,08 МПа - тиск у магістралі за турбіною;
? =0,04 - коефіцієнт місцевого опору патрубка;
СВ=50 м/с - швидкість потоку в вихлопному патрубку.
За відомим МПа і МПа визначаємо теплової перепад проточної частини 3388,44 - 2845=543,44 кДж/кг.
Вибираємо теплової перепад регулюючого щабля. Так як у розраховується турбіні встановлена ??одновенечная регулююча щабель, приймаємо=100 кДж/кг.
Оцінюємо внутрішній відносний ККД регулюючого щабля:
0,795.
Побудова орієнтовного процесу регулюючого щабля в
h - s діаграмі. Внутрішній теплової перепад регулюючого щабля:
кДж/кг.
Ентальпія пари на виході з регулюючого щабля:
кДж/кг.
Оцінюємо економічність нерегульованих ступенів турбіни:
де GСР=88,73 кг/с - середня витрата пари через ЦВД;
vср=м3/кг
середня питома обсяг пари, що протікає через нерегульовані ступені ЦВД;
V1 і V2 - питомий об'єм пари на вході і на виході з групи розглянутих ступенів;
=450,12 кДж/кг - наявний теплової перепад, який припадає на нерегульовані ступені, який визначається як відрізок ізоентропа, проведеної з точки, що характеризує стан пара після регулюючого щабля, до перетину з ізобарою.
Визначення стану пара за турбіною.
862=388 кДж/кг.
2920,94 кДж/кг.
Уточнення витрати пари на турбіну.
Використаний теплоперепад всій турбіни:
Hi=h0 - hк=3388,44 - 2920,94=467,5 кДж/кг.
Внутрішній відносний ККД турбіни:
Уточнений витрата пари на турбіну:
2.3 Орієнтовний розрахунок регулюючого щабл...
