іаметр зварювального дроту d lt; 1,4 мм, тоді по таблиці 34 СНиП II - 23-81 * коефіцієнти форми шва для напівавтоматичного зварювання вf=0,7; вz=1,0. Коефіцієнти умов роботи зварного шва для кліматичного району II8.
Визначаємо розрахункове перерізу шва:
;
.
Так як, розрахунок ведемо по металу шва.
Мінімальна розрахункова довжина шва lw=40 мм.
Вузол 1
Рис. 2.8 Схема вузла 1
Приймаю товщину фасонки tф=6 мм.
Визначаю необхідну довжину зварних швів, що прикріплюють опорний розкіс 2100x6,5 до фасонки:
По таблиці 38 СНиП II - 23-81 * приймаю мінімальний катет шва kf, min=4 мм.
Максимальні катети швів визначимо з умов:
для обушка. Приймаю=6 мм.
для пера куточка. Приймаю=4 мм.
Визначаю необхідні довжини зварних швів:
Приймаю.
Приймаю.
Визначаю довжину стикового шва, що з'єднує фасонки зі стінкою тавра:
;
де:;
.
Приймаю
Для опорного фланця і фасонок приймаю сталь С255 (перша групи конструкцій), для якої:
- при товщині прокату від 4 до 10 мм.
- при товщині прокату понад 10 до 20 мм.
Run=380 МПа - при товщині прокату від 4 до 10 мм
Run=370 МПа - при товщині прокату понад 10 до 20 мм.
Rwz, 1=0,45 · Run=0,45 · 380=171 МПа - при товщині прокату від 4 до 10 мм.
Rwz, 2=0,45 · Run=0,45 · 370=166,5 МПа - при товщині прокату понад 10 до 20 мм.
Rwf=215 МПа.
У результаті конструювання вузла довжина зварного шва
Розміри опорного фланця визначимо з умов роботи його на зминання від опорної реакції в фермі. Необхідна площа фланця:
,
де- опорна реакція ферми.
- розрахунковий опір сталі на зминання торцевої поверхні при наявності пригону=370 МПа таблиці 52 СНиП II - 23-81 *.
З умови розстановки болтів приймаємо ширину фланця bфл=180 мм. Тоді товщина фланця: tфл Aфл/bфл=406/180=2,26 мм.
Приймаю tфл=16 мм.
Для шарнірного сполучення ферми з колоною (Моп=0) міцність швів W1 перевіряємо за формулою:
Для накладення швів W1 приймаємо напівавтоматичну зварювання в середовищі вуглекислого газу. По таблиці 55 СНиП II - 23-81 * для першої групи конструкцій в кліматичному районі II5 і стали С255 приймаємо зварювальний дріт Св - 08Г2С (ГОСТ 2246-70 *).
По таблиці 56 СНиП II - 23-81 * для зварювального дроту Св - 08Г2С приймаємо розрахунковий опір кутового шва по металу шва Rwf=215 МПа.
По таблиці 51 СНиП II - 23-81 * для стали С255 приймаємо Run=370 МПа.
=0,45 · Run=0,45 · 370=166,5 МПа.
По таблиці 38 СНиП II - 23-81 * приймаємо мінімальний катет шва kf, min=4 мм.
Максимальний катет шва визначимо з умови:. Приймаються=4 мм.
.
Умова виконується.
Вузол 2
Рис. 2.9 Схема вузла 2
Приймаємо по таблиці 58 СНиП II - 23-81 * болти класу точності 4.8. По таблиці 62 СНиП II - 23-81 * розрахунковий опір розтягуванню.
По таблиці 62 СНиП II - 23-81 * приймаємо діаметр болтів d=16 мм з Аbn=1,57 см2
.
Приймаю.
Приймаю товщину фасонки tф=10 мм.
По таблиці 38 СНиП II - 23-81 * мінімальний катет шва, що з'єднує фасонки з полицею двотавра kf, min=4 мм. Максимальний катети швів визначимо з умови:. Приймаю.
Вузол 3
Рис. 2.10 Схема вузла 3
Приймаються товщину фасонки tф=7 мм.
Визначимо необхідну довжину зварних швів, що прикріплюють опорний розкіс 2 100x6,5 до фасонки:
По таблиці 38 СНиП II - 23-81 * приймаємо мінімальний катет шва kf, min=4 мм.
Максимальні катети швів визначимо з умов:
для обушка. Приймаю=4 мм.
для пера куточка. Приймаю=6 мм.
Визначаємо необхідні довжини зварних швів:
Приймаю.
Приймаю.
Визначимо необхідну довжину зварних швів, що прикріплюють розкіс 2 50x5 до вузлової фасонки:
По таблиці 38 СНиП II - 23-81 * приймаємо мінімальний катет шва kf, min=4 мм.
Максимальні катети швів визначимо з умов:
для обушка. Приймаю=4 мм.
для пера куточка. Приймаю=4 мм.
Приймаю.
Приймаю.
