0-60/1500-2 (ЗАЕС) всі підігрівачі і низького, і високого тиску за винятком деаератора є підігрівниками поверхневого типу. Всі підігрівачі високого тиску мають вбудовані ОД. Серед підігрівачів низького тиску тільки для ПНД - 2 і 4 передбачені виносні ОД, з яких конденсат гріючої пари каскадно зливається відповідно в ПНД - 1 і ПНД - 3, а з останніх відповідними дренажними насосами закачується в трасу конденсатного трубопроводу.
Зауважимо, що відповідно до прийнятого типом водопідігрівача на нього повинен подаватися строго розрахункова витрата гріючої пари. Якщо витрата пара з якої-небудь причини виявиться менше розрахункового, то в такому подогревателе з'являється зона охолодженого дренажу, навіть якщо вона розрахунком і не передбачена. Якщо ж витрата пари буде більше розрахункового (з'явиться зайвий пар), то на вихід з такого підігрівача разом з конденсатом буде відводитися і Несконденсировавшиеся пар. Це знизить ефективність використання гріє пара. Крім того, якщо конденсат відкачується конденсатні насосом, то це може призвести до зриву насоса. Для виключення такого явища на виході з підігрівача встановлюють регулюючий клапан, що виконує функції виконавчого органу регулятора рівня конденсату. Його робота призведе до того, що витрата гріючої пари буде зменшено до необхідного.
2. ККД циклу з одноступінчастої регенерацією тепла
Для кількісної оцінки внеску регенерації тепла в циклі у підвищення його ККД і виявлення шляхів оптимізації регенеративного підігріву живильної води розглянемо найпростіший випадок - регенерацію із застосуванням одного підігрівача змішувального типу для установки, що працює на насиченому парі. Для простоти розгляду питання прийнято, що проміжна сепарація і проміжний перегрів пари в установці не передбачені. Схема такої установки має вигляд, показаний на малюнку 14.
Малюнок 14 - Регенеративна схема з одноступінчастим підігрівом живильної води в змішують подогревателе: 1 - ПГ, 2 - ГТ, 3 - ЦК, 4 - КН, 5 - ВП, 6 - ПН
Очевидно, що чим вище ентальпія пари відбору i від (більш ранній відбір пари з проточної частини турбіни) і чим більше витрата відібраного пара G від, тим вище нагрів живильної води, вище ентальпія живильної води i пв і вище її температура t пв. Максимально досяжна температура живильної води буде дорівнює температурі гріючої пари:
пв=t від. (2)
Для досягнення такої рівності температур повинно бути підібрано відповідне значення витрати гріючої пари G від. Фізичну сутність такого підбору витрати гріючої пари розглянемо за допомогою рівняння теплового балансу водопідігрівача.
Так як G к=G пг - G від, то пг? i пв=(G пг - G від)? i 3 + G від? i від. (3)
Звідси G пг? (i пв - i 3)=G від? (i від - i 3) або
G від=G пг? (i пв - i 3)/(i від - i 3) (4)
Якщо в розрахунок прийняти деяке конкретне місце відбору пари з проточної частини турбіни, то цим однозначно визначаться ентальпія і температура відібраного пара (i від і t від). Так як повинна бути виконана умова t пв=t від, то за отриманою таким чином температурі живильної води t пв можна визначити ентальпію живильної води i пв. Тоді за виразом (4) можна визначити витрату гріючої пари G від, який задовольняє умові (2). Якщо витрата гріючої пари зменшити, то знизяться ентальпія і температура живильної води, позитивний ефект від регенерації тепла буде знижений. Якщо ж витрата гріючої пари встановити більше обумовленого з виразу (4), то пар в водопідігрівачів НЕ БУДЕ Сконденсувати повністю, що порушить нормальну роботу робочого контура. Якщо витрата гріючої середовища підібраний правильно, то ідеальний робочий цикл для прийнятої схеми установки в ді?? грамі Т-s може бути представлений у вигляді, показаному на малюнку 15.
Малюнок 15 - Регенеративний цикл з одноступінчастим підігрівом живильної води в змішують подогревателе
Зауважимо, що в зображенні циклу є деяка умовність, так як будь-який цикл будують для 1 кг робочого тіла. Тут же в різних частинах циклу бере участь різна кількість пара. Іноді умовно вважають, що в такій установці має місце два цикли: основний для пара витрати G до ( 1-2-3-4-1 ) і додатковий для пара G від (< i align="justify"> 1-от-пв - 4-1 ).
Термічний ККД такого ідеального циклу може бути записаний так:
ht рег=N е т/Q пг, (5)
де N e т - корисна потужність, отримана в проточній частині турбіни;
Q пг - теплова потужність, підведена ...
